A

-

+SO

2

+H

2

0

HA+HSO

←→

3

-

当 SO2 的吸收被控制在是由液膜扩散而不是由气膜扩散时，这些添加剂起到的作用

最大。

双回路洗涤和其他工艺的选用会导致洗涤塔内较低的石灰石利用率，因此，当系统

中的石灰石利用率给定时，它们会进步脱硫效率。

洗涤回路中的强制氧化可除往洗涤塔输进液中的已溶解重亚硫酸盐，从而进步脱硫

效率。这也通过水解反应进步了质量传递。

在较低的 SO

2

进口气体浓度情况下，脱硫效率往往较高。在较低 SO

2

浓度时，由于

水解反应以及亚硫酸盐的反应，往往通过液膜的扩散有较大的进步。在 100~500PPM 
SO

2

的范围内，SO

2

的脱除受气膜扩散的控制。

对烟气、飞灰、补充水和碱性添加剂中的可溶盐类来说，它们会与氯发生强的相互作

用并造成硫酸盐的积聚。在有可溶解的 Na

+

、Mg

++

和 CL

-

离子存在时，硫酸盐的积聚可由

液体品质因素（LGF）得出：

LGF=Mg

++

+2 Na

+

 -2CL

-

因此，在 LGF 正的范围内，较高的氯值趋向处降低溶液内硫酸盐的积聚以及它对

SO

2

脱除的正面影响。

无结垢的运行
要进行无结垢的运行，EHT 的设计和控制必须做到在回到洗涤塔或从洗涤塔流出的

溶液中，均没有 CaSO

3

或 CaSO

4

过分的过度饱和。

相对较大的 EHT 体积和较高的固体浓度会降低储罐出口处的过度饱和，也相应会降

低离开洗涤塔的过度饱和。固体浓度的增加会由于控制了洗涤塔的结晶而再一次降低洗涤
塔的过度饱和。
   低的石灰石利用率或石灰石细粒的蒙蔽会导致 CaSO

3

在洗涤塔内的结垢，而反过来又

会使 CaSO

3

结晶，其化学计量式如下：

CaCO

3

（固）+SO

2

CaSO

←→

3

（固）+CO

2

洗涤塔内 CaCO

3

适中的溶解导致合格的化学计量式：

CaCO

3

+2SO

2

+H

2

O

Ca+++2HSO

←→

3

-

+SO

2

需要有较高的液---气比（L/G）来降低石膏（CaSO

4

·2H

2

0）通过洗涤塔时其饱和

度的增加。L/G 比的增加降低了 SO

2 

make-per-pass, 因而降低了 CaCO

3

溶解的克分子/

升数和硫酸盐的形成。

烟气中较低的 O

2

/SO

2

比或一种有效氧化抑制剂（如硫代硫酸钠）的使用，由于会

使固体的氧化率降到 15~20%以下而防止石膏的结晶或结垢。在这些条件下，硫酸钙与
CaSO

3

固体结晶成一个固溶体，而石膏的饱和度可远远小于 1。

2、湿法脱硫工程可以分为以下几个系统：

1）、烟道系统

来自锅炉引风机出口的烟气在脱硫系统不运行时直接进进烟囱排放；当 FGD 装置运

行时，100％的烟气进进脱硫系统进行脱硫，其切换通过三台烟道挡板实现。

当脱硫系统运行时，吸收塔旁路挡板封闭，进口挡板、出口挡板打开，烟气通过增

压风机增压后进进吸收塔，完成脱硫后通过吸收塔出口挡板进进烟囱排放；当脱硫系统
不运行时，吸收塔进、出口挡板封闭，旁路挡板打开，原始烟气从锅炉引风机出来后直接
通过旁路挡板进进烟囱排放。

由于烟气脱硫（FGD）系统都会产生大约 2000~4000Pa 左右的压力降（系统配置不

同产生的阻力降也不同）。在大多数这种情况下，现有的锅炉引风机（ID）不足以弥补系