01 年 月
· ·
调查、现场检验和实验室检测结果,对事故的原因分
析如下(图
1):
图1 戽斗失效分析示意
(
1)事故发生前烘缸有异常响声约 11 个小时。经
过
个班的轮换,相关人员采取了一些异响的鉴别措施
和异响排除手段,但未采取紧急停机应急处理,埋下
了烘缸爆炸的安全隐患。后经事故调查分析,事故发生
前,戽斗弯曲部与端盖连接的两个螺栓先松动,但未脱
落。戽斗的尖端与内壁在正常情况下仅有
0 mm的距离,
当戽斗弯曲部与端盖连接的两个螺栓脱落后,由于戽
斗的受力失去平衡,尖端发生位移,尖端与烘缸内壁
发生摩擦及碰撞,从而造成异常响声。可惜未得到相
关人员重视,导致未能避免事故的发生。
(
)该烘缸内部已无用处的戽斗一直保留在烘
缸内部的端盖上。此前曾出现其他烘缸的戽斗整只松
动现象,后经切割取出。这表明戽斗的松脱具有一定
的可能性。
(
)爆炸过程分析:戽斗弯曲部与端盖连接的
两个螺栓先松动,但未脱落;戽斗与端盖支座的结合
部位同时发生摩擦,在烘缸转动过程中,螺栓和戽斗
的螺栓孔处发生摩擦,最终导致螺栓脱落。当两个螺
栓脱落后,由于戽斗的受力失去平衡,尖端发生位移,
尖端与烘缸内壁发生摩擦及碰撞。
1 kg 的戽斗此时
仅有戽斗锤部的两个螺栓支撑,在戽斗质量及剪切力
作用下,两个螺栓沿横截面断裂,整个戽斗发生脱落,
戽斗砸向正在旋转运行的烘缸内壁,从而导致内壁在
短时冲击下发生爆炸。
(
)爆炸过程的冲击强度计算:通过称重法测
得戽斗的重心离烘缸内壁的距离约为
8 mm。而由
于戽斗圆弧段外径与烘缸内径不同,撞击时接触面近
似为线接触,经过现场校核撞击面计算得出撞击面积
约为
1 000 mm
。
冲击强度:
E=mgh=1×.8×0.8 ≈ 80.8 J
P=E/S=80.8/1000 ≈ 0.80 J/mm
烘缸筒体材料为
SA,属于脆性材料,经力
学性能测得:
P
T
=E/S=/(10×1) =0. J/mm
P > P
T
式中
E——冲击能量;
S——撞击面积;
P——冲击强度;
P
T
——
材料的抗冲击强度。
综上所述,烘缸发生爆炸的原因归纳为:由于
戽斗的紧固失效,导致戽斗从烘缸的端盖中脱落,砸
向正在旋转运行的烘缸内壁,从而导致烘缸爆炸。
5 事故预防措施及整改建议
(
1)在烘筒发生异常响声后,相关工作人员采
取了异响的鉴别和其他的异响排除手段,但未启动相
应的应急预案及措施,建议完善有操作异常的上报制
度及应急方案,杜绝类似事故的发生。
(
)该公司根据实际需求对工艺进行了改造和
烘缸位置的调整,但改造和工艺调整的记录和管理资
料不够齐全,建议对工艺、设备编号及烘缸的实际位
号进行核查,完善技术资料管理。
(
)鉴于戽斗的紧固存在安全隐患,建议对所有
不再承担疏水功能的戽斗切除。戽斗切除过程中应避
免对烘缸造成损伤,当戽斗拆除后,建议对烘缸进行
安全性能检查,同时进行水压试验,保证烘缸的安全。
(
)由于该生产线烘缸的使用年限超过 0 年,
建议按照《固定式压力容器安全技术监察规程》
[1]
的
要求,尽快对该生产线的烘缸进行安全评估,确保烘
缸的本质安全。
参考文献
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郭少宏,等
. 烘缸爆炸原因分析及预防措施