5期
郑宏飞等:横管降膜蒸发内系统自平衡多效回热式太阳能海水淡化装置模拟
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的传热系数相当于闪蒸或竖管蒸发的1.5—2.0倍。
因此,在相同的热负荷条件下所需的传热面可大为
节省‘5|。
水平管(横管)降膜蒸发过程的总传热系数可分
成两个主要部分:管外蒸发侧传热膜系数和管内冷
凝侧传热膜系数,而管外降膜的流动状态是蒸发侧
传热膜系数的决定因素。令u——横管降膜蒸发过
程的总传热系数,W/(m2・℃);^。和^:——分别表
示管内冷凝侧传热系数和管外蒸发侧传热系数,W/
(m2・℃)。应有:
吉=击+去
(・)
U一矗.’^,
、1 7
研究表明,有许多因素会对管内冷凝侧的传热
系数^,产生影响,特别是管内的蒸汽流动速率、管
径和传热温差等。文献[6]在实验研究的基础上给
出了一组关系式如下:
f
^l_K+{
【
即。。(1D。。一lD。G).|}i[^fg+詈cplL(r。一n)]li
————■i瓦百_i广———一J
(2)
其中,K+=0.3508(詈)‘0船(胁。)n唧;船。=之警,
称为剪切Revllolds数。
而对于水平管外侧的传热系数^:的计算,已有
不少研究者进行过介绍。semas根据自己的实验数
据,总结出横管降膜蒸发的一组传热关系式如下[7]:
无z=吼zt(寿){(兰)024(篆)066
(3)
秽2I.
P2L
“2L
式中,无:——管外蒸发的平均传热系数;C——一个
常数,当管的直径d=25l砌时,c=o.01925;直径d
=50I砌时,C=0.01729。
文献[6]指出,对单管传热过程管外降膜蒸发表
面传热系数危:为:
^:=5.・∞×t。一11害端c嘉,一0.4笠△吃奶×
(1+垒乓垒)s・瑚
(4)
蒸汽在竖壁上凝结时,在竖壁的上段液膜较薄,
液膜处于层流。在液膜沿着重力方向往下流动的过
程中,蒸汽仍不断凝结,液膜不断加厚,流速加快。
当液膜的厚度达到一定值时,其流动状态由层流变
为湍流。
竖壁层流(胁<1600)膜状凝结的局部换热系数
可表示为【8
J:
珏南=[群粤积]百
㈤
2实验装置及运行原理
本装置的主要运行原理及测试系统如图2所
示。装置内的蒸发器和冷凝器结构如图3所示。
1.装置外壳壁;2.淡水储存罐;3.真空泵;4.进海水
控制阀;5.冷却水循环泵;6.冷却水分流阀;7.抽
淡水泵;8.抽浓盐水泵;9_力Ⅱ热水循环泵;lO.加热
水箱;11.加热水分流阀;12、13.循环泵;14.蒸发
器;15.第一级蒸发一冷凝器;16.第二级蒸发一冷凝
器;17.冷凝器;18.进海水盘管;19.淡水收集盘;
20.隔栅;21.淡水连通管;22.液位计;23.盐水连通
管;24.盐水连通管;25.冷却水箱
图2装置的运行原理示意图
Fig.2
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a.蒸发一冷凝器部面图
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b.蒸发器和冷凝器
正视及俯视图
图3蒸发和冷凝部件结构图
Fig.3
Sc㈣cs
of the
evapor娟on
and
condens撕on
conl肿1en
装置的基本构成如下:由装置外壳壁组成一个
大的空腔,空腔的两端由圆形封头密封,以便耐压。
万方数据