表
1
瓦斯泥及垢成分分析
分析项目
动力供水管垢
瓦斯泥
SiO
2
/ %
8
1
7
13
1
40
Al
2
O
3
/ %
1
1
07
3
1
47
CaO/ %
38
1
07
28
1
54
MgO/ %
16
1
80
4
1
15
Fe/ %
5
1
59
26
1
39
S/ %
1
1
103
0
1
476
P/ %
0
1
014
0
1
082
C/ %
9
1
23
19
1
89
Cu/ %
0
1
030
0
1
026
Pb/ %
3
1
15
1
1
35
Zn/ %
15
1
40
1
1
24
其它
0
1
843
0
1
926
煤气洗涤废水处理工艺 :洗涤煤气后的废水经
平流式沉淀池沉淀 ,沉淀后的出水大部分送至 300
m
3
双曲线冷却塔降温 ,少部分送至加速澄清池进行
软化 ,软化水和冷却水混合流入加烟井 ,进行碳化加
烟处理 ,再用泵送回煤气洗涤设备循环使用 。从沉
淀池排出的泥浆用泵送至直径 12 m 的浓缩池进行
第二次浓缩 ,然后送至真空过滤机脱水 。浓缩池溢
流水回流至沉淀池或直接进入吸水井供煤气洗涤循环
使用。瓦斯泥入贮泥仓作烧结原料用。
2
11 沉淀池的改造
由于平流式沉淀池占地面积大 ,排泥不畅 ,且水
处理效果达不到水质要求 ,因此将三格平流式沉淀
池改造为 2 座
! 25 m 的辐流式沉淀池 ,以改善沉淀
效果 。改造后 ,当沉淀池进水悬浮物含量在 400～
4 000 mg/ L波动 , 其平均含量为 1 000 mg/ L 时 , 出
水悬浮物含量在 54～88 mg/ L 波动 ,其平均含量为
70 mg/ L ,基本能满足循环系统对水中悬浮物含量
的要求 ,见表 2 ,表 3 。
由于湘钢高炉煤气洗涤废水处理是在老厂基础
上改造的 ,所以在输送 2 %～4 %的底泥泥浆时 ,管道
距离较长 ,将设计管径减小 ,使流速不小于2 m/ s ,且
辅之于清水冲洗措施为佳 ,管道直径应按流速确定。
表
2
!
25 m
辐流式沉淀池运行控制指标
水力负荷
/ m
3
/ ( m
2
・
h)
停留时间
/ h
悬浮物
/ mg/ L
入口
溢流
底流
备 注
1
1
93
0
1
9
400
～
4 000
< 100
> 20 000
自然沉淀
表
3
沉淀池去除效率
沉淀时间
/ min
SS/ mg/ L
去除率
/ %
0
587
6
1
5
179
69
1
5
10
143
75
1
6
15
123
79
1
1
20
90
84
1
7
25
75
87
1
2
45
55
90
1
6
60
40
92
1
2
90
30
93
1
7
2
12 机械加速澄清池的改造
对
! 1215 m 机械加速澄清池进行了改造 ,把原
池底坡度
i
= 0
105 加大到
i
= 0
110 ,进水位置由三
角区改到池底中心进水 ,且成“ + ”型均匀布水 ,将进
水管出口引向周边 ,出流方向与搅拌机旋转方向一
致 ,形成了水力搅拌 ,改善了第一反应室混合反应条
件 ,有利于池底积泥向池中心排泥口推移 。经改进
后 ,回流缝不堵了 ,再也不需放空池子清理污泥了 。
原有澄清池采用蜂窝斜管 ,投产后因斜管孔径
小 ,表面粗糙等原因被悬浮物堵塞 ,斜管中有压缩密
实的泥浆层 ,严重地影响了澄清效果 ,为此改斜管为
聚丙烯塑料斜板 ,解决了堵塞问题 。对于澄清取样
管 ,由于采用石灰软化 ,取样管极易被结垢堵塞 ,穿
池壁处检修几次就无法更换了 ,即使是池内部分的
取样管也一样 ,再次更换都非常费工费时 ,针对这一
情况 ,把钢管改换成胶皮管 ,每次堵塞之后 ,不用检
修 ,自己便可以清除 。原澄清池的排泥管是排至厂
区下水道 ,为节约和保护水资源 ,将集中排泥改为连
续排泥 ,并回收至
! 25 m 沉淀池入口与煤气洗涤水
混合进行沉淀和脱水处理 ,经改造后实现了废水的
回收利用 ,杜绝了泥渣对环境的污染 ,而且也提高了
高炉煤气洗涤水的循环利用率
[ 2 ]
。
3 旁路软化法与药剂联合处理高炉煤气洗涤水
由于冷却塔的蒸发浓缩和 CO
2
的大量损失 ,以
致水在洗涤过程中受到再次污染 (水中各种离子 、
盐
类及悬浮物等的增加) ,致使高炉煤气洗涤水水质失
去稳定 。循环水如不采取水质稳定措施 ,就会在管
道和设备中造成腐蚀和结垢 。国内外为了解决水质
稳 定问题 ,进行了大量的工作 。
日本 、
美国 、
德国等
国家的高炉煤气洗涤循环水中采用高分子水质稳定
给水排水
Vol
1
27
No
1
12
2001
51