噪声、空气动力噪声。

电磁噪声主要是由气隙磁场作用于定子铁心

的径向分量所产生的。它通过磁轭向外传播，使
定子铁心产生振动变形。其次是气隙磁场的切向
分量，它与电磁转矩相反，使铁心齿局部变形振
动。当径向电磁力波与定子的固有频率接近时，
就会引起共振，使振动与噪声大大增强，甚至危及
设备的安全。

电机的空气动力噪声是由旋转的转子及随轴

一起旋转的冷却风扇造成空气的流动与变化所产
生的。空气流动愈快、变化愈剧烈，则噪声越大。
空气动力噪声与转速、风扇与转子的形状及其表
面粗糙度、转子不平衡及气流的风道截面的变化
和风道形状等因素有关。

3

电机噪声的结果分析

3． 1

YPKK450-4 600kW 400V

变频异步电机噪

声的结果分析

YPKK450-4 600kW 400V

变频异步电机做了

关开外风机的噪声试验，噪声分别为 83． 4dB 和

84． 8dB，

相差 1． 4dB，电机内外风路的噪声相互叠

加，共同产生了电机的噪声。

3． 1． 1

内风路噪声计算

（ 1） 电磁噪声
用西屋的电磁计算程序计算： 在 1 994r / min

时，电机声压级噪声为 70dB；

（ 2） 空气动力噪声
箱式电机内风路通风噪声产生主要是有内风

扇、定转子通风道、风道形状有关。根据资料，离
心风扇的声功率噪声计算

L

w

= 60lgv + 10lgD

1

× b － 25D

1

+ 20lg

N

N

0

+ 18

（ 1）

式中，v—风扇的叶片外圆周速，m / s； D

1

—

风扇叶

片外径，m； b—风扇叶片宽度，m； N—风扇叶片个
数； N

0

—

模拟风扇叶片数，N

0

= 6。

依据式 （ 1 ） 代 入 下 列 数 值： n = 2000r / min，

D

1

=0． 77m，

b =0． 097m，

v = π × D

1

× n /60 = 80． 63m/ s，

N =12

得 L

w

=107． 88dB，

折算到声压级为 92． 9dB。

除了内风扇高速旋转所产生的噪声外，定转

子通风道难以对齐，产生啸叫声； 定子槽垫条伸出

铁心过长 与 气 流 的 摩 擦 噪 声； 高 速 气 流 在 电 机
内部通过 风 道 所 遇 的 各 种 阻 力，由 此 所 产 生 风
动噪声等，他 们 都 是 产 生 空 气 动 力 噪 声 的 动 力
源。因此内风路声压级噪声至少有 92． 9dB。该

电机冷却 器 内 加 有 吸 音 材 料，吸 音 材 料 能 降 低
噪声 5 ～ 10dB，再考虑密封或闭路通风系统可降
低噪声 10dB 左右，因此内风路的噪声至少也应

在 72． 9 ～ 77． 9dB，取平均值 75． 4dB。

空气动力噪声与电磁噪声叠加的声压级噪声

为： 10lg（ 10

75． 4 /10

+ 10

70 /10

） = 76． 5dB

与关闭外风机时电机试验噪声 83． 4dB 相比，

差距还是比较大的。这与以下因素有关： 内风扇

噪声计算值偏小； 仅考虑内风扇的噪声没考虑其
它噪声有关。若考虑这些因素，对试验值进行修
正，总能找到其中的相互关系。

3． 1． 2

外风路噪声计算

YPKK450-4 600kW 400V

变频异步电机的冷

却方式为 IC616，冷却器外挂轴流风机，它的噪声
源比较简单，仅考虑风机、气流进出冷却器所遇阻

力产生的噪声，轴流风机实测的流量 Q 及计算的

风压降 H 分别为 94． 8m

3

/ min、

198Pa。

根据资料，

轴流风机的声压级噪声计算

L

p

= 38 + 10lgQ × H

2

－ 19． 8

（ 2）

式中，Q—轴流风机的流量，m

3

/ min； H—

轴流风机

的压降，Pa。

数值代入上式得： L

p

= 83． 9dB。

内风路的声压级噪声为 76． 5dB，与外风路的

83． 9dB

叠加的声压级噪声为

10lg（ 10

76． 5 /10

+ 10

83． 9 /10

） = 84． 6dB

与开外风机时电机噪声试验值 84． 8dB 相比，

还是比较接近的。

3． 2

YPKS560-6 1100kW 690V

变频异步电机噪

声计算

（ 1） 电磁噪声
用西屋的电磁计算程序计算： 在 1 387r / min

时，电机声压级噪声为 79． 1dB；

（ 2） 空气动力噪声

YPKS560-6 1100kW 690V

变频异步电机冷却方

式为 IC86W，它没有内风扇，通过风机冷却定转子

5

4