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矿业研究与开发

式中：ｇ丰——主泵的排量，ｍｌ／ｒ；

％——辅助泵的排量，ｍｌ／ｒ。
ｎ——泵的转速，ｒ／ｍｉｎ。

就一般闭式泵生产厂家的产品而言，有ｑ补＝

（０．１５～０．２８）ｑ主，取ｑ补＝０．２ｑ主，则由公式（５）可以

得到：

Ｎｉ

２面最ｇ主（Ｐ主乩８尸补）

（６）

由公式（６）可见，补油压力越高，则闭式泵所需

的驱动功率越小。下面通过实例来了解补油压力对

驱动功率的影响程度。

已知ｇ主＝１２５

ｍｌ／ｒ，ｇ补＝２８

ｍｌ／ｒ，Ｐ主＝２５

ＭＰａ，Ｐ补＝１ＭＰａ，凡＝１６５０

ｒ／ｍｉｎ，取＇７。＝０．９８，贝０由

公式（５）可以计算得出Ｎｉ＝８５ ｋＷ。若将补油压力

提高到２．５

ＭＰａ，则同样可以计算得出Ｎｉ一８１

ｋＷ。

由此可见，补油压力提高到１．５ ＭＰａ后，导致所需输

入功率下降了４ ｋＷ，其功率变化的程度为补油压力

每增加１

ＭＰａ，则输人功率降低约３％～４％。

２

驱动扭矩的匹配

由于原动机的转速与液压泵的额定速度不同，

有时满足功率匹配要求的系统可能扭矩不匹配，特

别是对输出扭矩变化的内燃机来说，扭矩匹配更是

一个不容忽视的问题，否则会造成功率过剩或功率

不足等问题，严重时无法正常工作。

已知驱动液压泵所需的扭矩Ｍ。为：

蛑＝而１５瓦９［（Ｐ主一蹦ｇ主＋Ｐ补州（７）

设原动机的额定功率为化，转速为凡，机械效率

为叼。，则有效输出扭矩丝为：

＿７、，

丝＝９５５０÷叼。

（８）

由功率匹配知，也≥Ｎ。。取也＝Ｎｉ，则：

＿７ｖ

Ｍｅ＝９５５０毫。

（９）

（上接第５０页）

［３］张玉衡，等．火力发电厂厂址选择与总体布置［Ｍ］．北京：水利

电力出版社，１９８３，１２．

［４］张国辅．矿山井下煤仓与矿仓［Ｍ］．北京：煤炭工业出版社，

１９８３，１．

［５］邹在邦，等．建井通风与安全［Ｍ］．北京：煤炭工业出版社，

１９８６．９．

将（５）代人上式得：

托＝９５５０面赫［（Ｐ主一Ｐ补）ｇ主＋Ｐ种补］

若要原动机与油泵的扭矩匹配，则须：

丝≥坂

（１０）

即

淼∽主ｗ＂‰胗

—１０１０三０里一［（Ｐ主一Ｐ补）ｑ主＋尸补ｇ补］７

／ｍ。、‘主

‘补７ １主

一朴Ｙ补。

将上式化简后，得：

叼。≥ｌ

（１１）

式（１１）表明，需要原动机的机械效率叼。≥１才

能满足扭矩匹配的要求，这显然是不可能的，这也说

明总是以满足功率匹配即为满足要求的做法是不对

的，至少是牵强的。今后在原动机与液压泵匹配设

计时，应以满足扭矩匹配作为先决条件。

另一方面，在进行扭矩匹配时要考虑内燃机的

变扭矩特性，要在可能工作的转速范围内进行扭矩

验算，否则会出现某一转速下能满足要求，而改变转

速时可能导致内燃机超载的现象。要求在任意工作

点上的扭矩不过载，否则会出现内燃机负载后降速

或熄火，导致油耗增加或根本不能工作。

３

结

论

（１）在确定闭式泵输入功率时要考虑补油压力

的影响，补油压力越高则所需驱动功率越小。

（２）原动机与液压泵的匹配应以扭矩匹配为先

决条件，满足扭矩匹配则满足功率匹配。

（３）原动机为内燃机时应验算工作范围内各点

的扭矩，以防止超限引起的降速或熄火。

参考文献：

［１］雷天觉，主编．液压工程手册［Ｍ］．北京：机械工业出版

社。１９９０．

［６］吴中立．矿井通风与安全［Ｍ］．徐州：中国矿业大学出版社，

１９８４，１２．

［７］王丰．液体和气体的热物理性质表［Ｍ］北京：科学出版社，

１９８２，４．

［８］淮南煤炭学院，等．矿井地质及矿井水文地质［Ｍ］．北京：煤炭

工业出版社，１９７９，５．

　

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