其 中 ： y

1

,y

2

为 脱 硫 塔 内 烟 气 进 塔 出 塔 气 体 中 SO

2

组 分 的 摩 尔 比 ，

kmol(A)/kmol(B)

     ,为与喷淋塔进塔和出塔液体平衡的气相浓度，kmol(A)/kmol(B)

      k

y

a 为气相总体积吸收系数，kmol/(m

3

h kp

﹒

a

)

      x

2

，x

1

为喷淋塔石灰石浆液进出塔时的 SO

2

组分摩尔比，kmol(A)/kmol(B)

G  气相空塔质量流速，kg/(m

2

h) 

﹒

W  液相空塔质量流速，kg/(m

2

h)

﹒

y

1

×=mx

1

, y

2

×=mx

2

 (m 为相平衡常数，或称分配系数，无量纲)

k

Y

a 为气体膜体积吸收系数，kg/(m

2

h kPa)

﹒ ﹒

      k

L

a 为液体膜体积吸收系数，kg/(m

2

h kmol/m

﹒ ﹒

3

)

式（2）中为常数，其数值根据表 2

[4]

                       

表 3  温度与值的关系

温度/

10

15

20

25

30

0.0093

0.0102

0.0116

0.0128

0.0143

  采用吸收有关知识来进行吸收区高度计算是比较传统的高度计算方法，虽然

 

计算步骤简单明了，但是由于石灰石浆液在有 喷淋塔自上而下的流动过程中
由于石灰石浓度的减少和亚硫酸钙浓度的不断增加，石灰石浆液的吸收传质
系数也在不断变化，如果要算出具体的瞬间数值是不可能的，因此采用这种
方法计算难以得到比较精确的数值。

 以上是传统的计算喷淋塔吸收区高度的方法，此外还有另外一种方法可以计

算。

（2  

 

） 喷淋塔吸收区高度设计（二） 采用第二种方法计算，为了更加准确，

减少计算的误差，需要将实际的喷淋塔运行状态下的烟气流量考虑在内。而这
部分的计算需要用到液气比（L/G）、烟气速度 u（m/s）和钙硫摩尔比(Ca/S)的
值。

本设计中的液气比 L/G 是指吸收剂石灰石液浆循环量与烟气流量之比值

*

1

y

*

2

y

.

∂

∂

∂