递 到 变 压 器 中 性 点 , 中 性 点 产 生 高 电 压 。 雷 电 流 分 流 至 开 关 柜 母 线 上 的
L1,L2,L3,N,PE 各线,N 线和 PE 线的电压同时升高,电压差为 0,但是入侵相线的
高频雷电流,由于经过变压器低压绕组,相位改变,和
N 线、PE 线电位差超过了电气设备
的承受能力,产生电涌。
考虑到此处直击雷不可能通过架空线直接进入低压系统,而直击在建筑物上的雷电流
到达变压器中性点时已经大幅衰减,故
LPZ0B 和 LPZ1 的交界点不是电源进线开关,而是
在那个接地铜排上。因此低压开关柜进线开关处电涌保护器应选择
8/120 波形。
1、“由于土壤电阻率≤100 时,接地体冲击接地电阻等于其工频接地电阻,故每根引下
线的冲击接地电阻均可等同于全厂接地网的工频接地电阻。
”
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对于这一点
GB 50057 附录三的解释条文中有一个注释,其只适用于引下线接地点距接
地体最远端距离不大于
20 米的情况。因此需妥善考虑。
2、“以上表述有无错误?雷电流通过导线是否同样也会产生较大的电感?是否也会有个
计算范围?如果有,这个范围应该多大?
BV-1x70 是否过大?”
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你说的很清楚,难得有说这么清楚的。如果你使用的是
BV-1×70 电缆,且从接地铜排
到接地体的电缆长度不大于
20 米的话,这段电缆上的压降是很小的,可以满足使用要求。
不过一般是使用
BV-2 的电缆。对于接地连接线,个标准要求不一样,一般在 65 平方到 105
平方之间。
3、“当雷击建筑物时,通过避雷网——引下线——接地铜排——BV-120 导线,使雷电
流 传 递 到 变 压 器 中 性 点 , 中 性 点 产 生 高 电 压 。 雷 电 流 分 流 至 开 关 柜 母 线 上 的
L1,L2,L3,N,PE 各线,N 线和 PE 线的电压同时升高……”
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你这个路径我感觉有问题。线路上的阻抗怎么都比接地阻抗大,那雷电流为什么不流向
大地反要流向设备呢?我感觉你混淆了
‘反击电压’和‘反击电流’这两个概念。这种路径不成
立。
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4、“考虑到此处直击雷不可能通过架空线直接进入低压系统,而直击在建筑物上的雷电
流,到达变压器中性点时已经大幅衰减,故
LPZ0B 和 LPZ1 的交界点不是电源进线开关,
而是在那个接地铜排上。
”
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这个是确立不使用
10/350 波形电涌保护器的理由吗?未免有点牵强……
5、“似乎全世界的低压开关柜都是通过架空线引入,而且还是低压架空线.”
这个说的太绝对了。没有见过不等于没有。至少我见过全线地埋铠装
32 千米的线路。
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1.“只适用于引下线接地点距接地体最远端距离不大于 20 米的情况”
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这点我觉得有疑问:所谓
20 米是怎么出来的?如果把上述话改成“只适用于镀锌扁钢