高温段，将施胶机后干燥部烘缸分为中温段及高温段。设置可调节式热泵

101a、lOlb 用于施

胶前、后高温段烘缸，设置可调节式热泵

102 用于中温段烘缸，低温段烘缸用汽压力较为稳

定，
故采用普通热泵

103。 

    蒸汽系统

  用 0.85MPa 高品位蒸汽作为可调节式热泵的工作蒸汽，以控制烘缸的排水压

差。

0.50MPa 低品位蒸汽用于控制中温段及高温段烘缸压力和补充用汽量不足，同时，作为

热泵

103 的工作蒸汽。 

    蒸汽冷凝水系统

  各段烘缸汽水分离罐间采用无泵余压自流回水，

末端冷凝水罐不设置透汽管的闭式蒸汽冷凝水系统。

 

    不凝性生气体排出

  本台纸机热泵供热系统设置了完善的不凝性

气体排出系统，以提高烘缸的传热系数。

 

2.3 可调节式热泵供热系统的运行 
    该纸机于燥部采用可调节式热泵供热系统，控制系统采用了联锁优化控制，满足了定量
变化大的要求，操作方便，运行稳定，产品产量及
质量明显提高，其特点如下：

 

    （1）可调节式热泵适应纸机产品定量的变化

  对实验数据进行分析可发现，可调节式热

泵供热系统适应纸机运行工况变化。当纸机产品定量增加、产量增大时，各段烘缸的进汽压
力、进汽量及烘缸排水压差均得到可靠保证。烘缸排出的喷吹蒸汽及二次蒸汽全部回收利用，
冷凝
水罐表压为零。

 

    （2）纸机车速和产量明显提高

  在本项技术改造前，该纸机干燥部采用不可调节式热泵

供热系统，改造前后生产相同定量产品纸机车速及产量变化对比表明，该纸机采用可调节
式热泵供热系统后，生产

70 m2 产品时产量提高了 1.12 倍，生产 100 g／m2 产品时产量提

高了

1.24 倍。 

    （3）降低了烘缸用汽压力，增大了烘缸排水压差

  数据表明，用可调节式热泵替代不可

调节式热泵，纸机达到相同车速和产量时，烘缸
进汽压力和汽水分离罐压力降低，烘缸排水压差将会加大。

 

    （4）充分利用了蒸汽有效能

  计算得出饱和蒸汽压力为 0．85、0．30MPa 时，其有效能

分别为

842．39、718．10 kJ／kg，采用三段通汽实际上是将高品位蒸汽能量无效贬值使用，

如将压力

0.85MPa 蒸汽节流减压到 0.30MPa，则其有效能损失为 124.49 kJ／kg，占新蒸汽

有效能的

14.8％。采用可调式热泵供热系统同传统的三段通汽系统相比，蒸

汽能量品位和数量都得到了合理使用。
3 烘缸单位有效面积平均干燥强度 
    烘缸单位有效面积干燥强度是指纸机具有最大生产能力时所配置的烘缸的参数，正确取
用这个数据对于现有纸机改造时确定烘缸数量，以及纸机设备的经济合理配置都非常重要
国内外有关文献及实验数据尚不多，目前，国内双胶纸纸机烘缸单位有效面积平均干燥强
度通常为

20 ks／(m2＆#8226;h)左右，偏于保守。 

    烘缸有效面积平均干燥强度按下式计算： 
    m =Q-G／F   

 式中：m 为干燥强度，ks／(m2＆#8226;h)；G 为抄造量，kg／h；Q

为脱水量，

kg 水／kg 纸；F 为烘缸有效面积，m2。 

    该纸机干燥部采用可调式热泵供热系统生产 70、90、100、120 g／m2 产品，按纸机运行车
速及抄造量，计算得出的烘缸有效面积平均干燥强度。该纸机采用开式气罩和简易袋通风，