广州建筑

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年第

期

土层

土性

层厚

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杂填土（松散）

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粉质粘土（软

可塑）

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砂质粘土（可塑）

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砂质粘土（硬塑）

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表

地层参数表

事故原因分析

（

）型钢角撑和型钢腰梁与地下连续墙的锚连

不可靠是造成工程事故的第一主因。事故现场能清

楚地看到第三道角撑与钢腰梁虽有连接，但钢腰梁

不但未连续闭合，且尚未与地下连续墙有效地锚连

好，仅仅吊挂在地下连续墙上，显然未能有效地承

受角撑传来的水平剪力。因而造成

轴地下连续墙

中部的弯曲变形超过了

8> ..

（基坑还有近

A .

深

未开挖）。同时在现场未找到角撑与腰梁，腰梁与

地下连续墙的锚连节点大样。不过查阅过此类标准

大样都存在共同的特点：连接繁复，不易看清，可

操作性差（即不容易实施），现场操作难度大，施

工质量难保证，检查监控难度更大。因而令以上两

处连接质量成为可靠性难以保证的薄弱环节，角撑

（钢）的水平剪力如不能有效地传递到挡土墙上，

则垂直压力（墙体的法向压力）也不能传递到挡土

墙上，这就失去了（或降低了）控制墙体变形的作

用。

（

;

）角撑安装时间过长，令

轴墙体变形逐渐

增大是造成工程事故的第二个主因。北端两个大角

每层八根角撑，在事故调查中得知需要八至十天才

能安装至图

所示的状况（据称已基本完成北端角

撑安装。虚线部分腰梁及直撑尚未安装）。其实钢

腰梁与地连墙的锚连尚未完善，因而真正完善第三

道角撑还不只八至十天时间。在这段角撑安装期

间，还包括将地下连续墙凹凸不平的内表面打凿至

基本平整（起码在钢腰梁安装范围必须如此）甚至

凿至露出墙体纵筋，才能焊上连接铁件。这不但对

墙体产生长时间的连续震动影响，同时对墙体的抗

弯能力有所削弱，令墙体变形增大。

（

）超挖及土层软化令工况计算深度增大，被

动土压力降低，是造成工程事故的第三个原因。从

事故调查数据得知存在超挖状况，再加上角撑安装

时间长，对坑底的土体严重扰动和长时间泡水，严

重破坏了土层结构（粉质粘土，尤其花岗岩残积土

泡水便会软化崩解），令工况计算与现场实况出现

明显差距，这也是墙体弯曲变形加大的缘故之一。

此外，

轴墙位置岩层埋藏最深，土质相对较差也

有影响。

应采取的改进措施

（

）最好将角撑改为钢筋混凝土结构，不但设

计简单，施工也简单，操作质量易保证，检查监控

容易。如必须采用钢结构，则应将钢角撑、钢腰梁

与挡土墙的锚连节点识别为“危险源”（甚至可定

为“重大危险源”），因其后果会引至基坑坍塌，周

边建（构）筑物，地下管线破坏等重大安全事故。

类似事故，之前之后都出现过，就是颇为有力的佐

证。应对这一“重大危险源”制定应急预案，包括

有针对性的安全技术措施，监控措施，检测方法

等，预案应有较强的针对性和实用性，力求细致全

面，操作简单易行。

（

;

）角撑应考虑逐根或“跳隔”挖槽安装，防

止超挖和长时间扰动，浸泡基底土层，相应要求每

根角撑节点的锚连，在设计上和施工上都能独立起

应有作用。

（

）对于基坑外侧紧靠民房范围，为防止地下

连续墙拼缝出现水土流失，可在墙体拼缝外侧增加

旋喷止水措施，可预防墙体变形再次出现水土流失。

结语

本案例以及类似案例表明，深基坑支护结构的

角撑采用钢结构（钢斜撑，钢腰梁），由于节点受

力较复杂，设计繁琐，图样繁多，施工难度大，现

场操作环境差，操作质量难保证，检查监控难度

大，因而成为事故频率相对较高、事故后果严重的

“重大危险源”，必须制定相应的应急预案，努力防

止类似事故再出现。