型钢时，可采用节点域贴焊补强板加强，但对于已经投入使用的结构，节点补强由于受到
施工空间

(如系杆与节点域焊接的端板连接，吊顶等) 和使用条件的限制变得比较困难，也

可考虑增加梁端高度

(加腋) 或改成楔形梁来增大节点域体积(同时需要增加节点区加劲肋) 。

 

　　

3 空间整体稳定及蒙皮效应 

　　门式刚架为平面受力结构体系，平面外的荷载需要靠各种支撑体系解决。屋面横向水平
支撑和柱间支撑用以解决平面外荷载、刚度和稳定问题。由于轻型门式刚架结构的屋面和墙
面围护板具有一定的蒙皮效应，使得钢结构体系具有一定的空间效果。但蒙皮效应发挥的作
用由于屋面板连接、开洞和构造等方面的原因，不宜定量考虑。

 

　　在现场检测过程中，刚架平面外的刚度和稳定问题主要根据刚架的侧向位移、系杆和支
撑的端部连接构造等得以体现。某厂房由于未设置屋面支撑和柱间支撑，檩托处螺栓缺失，
造成平面外刚度较弱，根据对刚架柱垂直度的抽查，实测垂直度偏差远超垂直度允许偏差。
该工程应在加设屋面支撑和柱间支撑的同时考虑纠偏刚架，以形成空间稳定的结构体系。在
纠偏过程中应注意根据现场条件和施工图要求，制定施工组织设计，安排好安装顺序，施
工中及时注意刚架固定，避免发生事故。

 

　　

4 连续檩条的选取 

　　由于不少工程采用连续斜卷边

Z 形钢檩条，认为连续檩条比简支檩条可减少最大弯矩

20% 左右，挠度大为减少，获得了较好的经济效益，连续檩条在钢梁处连续，搭接长度需
要满足设计要求，螺栓孔对位对加工制作及施工要求较高，在搭接嵌套处存在一定的松动
滑移，支座处有部分弯矩转移至跨中，在支座处为双截面，具有双倍于跨中单檩条的承载
能力，控制设计为跨中的截面。由于连续檩条支座为负弯矩，下翼缘受压，屋面板和拉条位
于上翼缘附近，对下翼缘的约束作用减少，应加强支座处屋面板与檩条的约束作用，使支
座处檩条与具有蒙皮效应的屋面板形成约束，并增设位于下翼缘附近的拉条，可改善檩条
的受压性能。在现场检测过程中，存在搭接长度的不足、搭接端螺栓的缺失的情况，形成连
续檩条的刚度条件太弱。

 

　　

5 超规范荷载和结构安全 

　　门式刚架轻型房屋没有更多承载能力富余量去对付超标准的荷载效应，应关注风、雪荷
载效应问题。如关注风吸力作用下构件及连接的性能、高低不平处堆积雪造成檩条压垮引起
刚架失稳倒塌等情况。

 

　　在利用

PKPM 软件 STS 模块进行门式刚架二维设计过程中，雪荷载没有得到反映，在

檩条设计中得到体现。当采用压型钢板轻型屋面时，屋面竖向均布活荷载的标准值

( 按水平

投影面积计算

) 应取 0．5 kN/m2。注: 对受荷水平投影面积大于 60 m2 刚架构件，屋面竖向

均布活荷载的标准值可取不小于

0．3 kN/m2。由于轻钢结构对雪荷载比较敏感，大雪压垮

轻钢厂房例子较多，应充分考虑雪荷载对刚架尤其是檩条的荷载效应。一旦出现较大的雪荷
载就会危及结构的安全

(多数是局部檩条承担的荷载超过设计值，檩条压垮屋盖梁失去侧向

支撑作用，失去整体屋面蒙皮效应而导致整体刚架倒塌

) 。从安全角度考虑，对雪荷载较大

的地区，应考虑后续施工、恶劣天气的影响，应增加结构的安全储备，而不是一味追求经济
效益。对于可能积雪的位置局部加强设计

(檩条加密、加强檩条与屋面板的连接等) ，同时考

虑屋面雪荷载不均匀分布。

 

　　在较大风吸力作用下

(如台风) 屋盖被掀起的事故常有发生，在施工过程中较大的风载

也会对安全形成威胁，也会给后续的刚架纠偏等工作造成困难。在风吸力作用下，屋面檩条
的下翼缘受压，如屋面檩条下翼缘无加劲肋和侧向支撑，致使檩条发生失稳破坏。在设计过
程中，应注意到

GB 50009-2001 建筑结构荷载规范(2006 版) 整体计算时不考虑风振系数和

阵风系数，台风的脉动效应产生的瞬时风压较基本风压大，导致风荷载设计偏小。对于围护
结构的计算应根据文献相关规定确定。对于实腹式檩条在风吸力作用是稳定计算时拉条的设