屋面倾角取两个相邻圆孔中心连线与水平面夹角

а= 11°,见图 1。 

　　

 3 验算结果 

　　

 檩条强度、稳定性分别按国标《冷弯薄壁型钢结构技术规范（GB50018-2002)》中公式

8.1.1- 1 和公式 8.1.1- 2,再利用软件 PKPM 中 STS 工具箱进行验算。根据各种荷载不利组合
作 用 下 受 压 板 件 有 效 截 面 计 算

, 当 有 效 截 面 小 于 全 截 面 时 , 檩 条 的 抗 弯 强 度 设 计 值

f=205N/mm2,当全截面有效时檩条的抗弯强度设计值考虑冷弯效应,取 f=220N/mm2,计算结
果列于表

1。由表 1 序号 1、3、5 可知,当考虑荷载基本效应组合时,设置了两根拉条的檩条抗弯

强度不满足要求

,仅当考虑局部风压作用时檩条的抗弯强度满足要求,但稳定性不满足要求,

所以檩条尺寸偏小。

 

　　

 4 分析与建议 

　　

 4.1 为降低用钢量,檩条设计荷载考虑不全 

　　

 经验算可知,设置两根拉条的檩条考虑荷载基本效应组合时,其抗弯强度或稳定性显然

不能满足要求。但停车棚已投入使用若干年却安然无恙

,其原因是风载与雪载在宁波市区同

时达到荷载规范取值的概率很小。每年秋夏交替季节宁波市区虽也会受到台风影响

,但除 80

年代初遭受过一次特强台风外

,近三十年来, 到达市区风力其破坏程度已相当微弱。除此之外,

连续几年的暖冬

,市区也数年未见积雪。表 1 序号 2、4、7 也说明了仅单独考虑雪载或风载檩条

还是安全的

,只有单独考虑局部风压作用时檩条的抗弯强度满足要求而稳定性不满足要求

(见表 1 序号 6)。貌似安全的檩条恰恰是少数片面追求经济指标,缺乏质量安全意识的设计人
员、钢结构厂家为承揽业务对施工图不断进行

∃优化%来降低用钢量的结果。如果结构选型一

致

,材质一致,控制指标一致,要省材恐怕只能在荷载上做文章了。一旦风雪同时出现并达到一

定值

,结构破坏是必然的。2008 年的雪灾给设计、施工及行业管理部门带来了一些思考和教训。

 
　　

 4.2 开敝式

“Y”形车棚屋面中间区的局部风压体型系数取值 

　　

 根据国标《冷弯薄壁型钢结构技术规范( GB50018-2002)》中第 4.1.7 条,设计檩条时应考

虑由于风吸力作用引起的构件内力变化的不利影响。行标

 《门式刚架轻型房屋钢结构技术规

程

( CECS102&2002)》附录 A 中第 A.0.2 条局部风压体型系数仅适用于屋面坡度不大于 10°、

屋面平均高度不大于

18m、房屋高宽比不大于 1、檐口高度不大于房屋的最小水平尺寸时的

封闭式建筑和部分封闭式建筑

,对于本条未作规定的建筑类型和体型,其风压体型系数按荷载

规范的规定采用。而荷载规范中第

7.3.3 条验算围护构件及其连接强度时,外表面负压区局部

风压体型系数既没有区分建筑物的封闭方式也没有明确屋面中间区的具体取值

, 类似于本工

程开敝式

“Y”形车棚,跨中檩条风压体型系数究竟如何取值较为合理? 由于轻钢结构自重轻

对风载较为敏感

,风载体型系数的微小变化可能导致构件的稳定性由符合要求转变为不符合

要求

(如表 1 序号 5、6) ,对此设计人员难以把握。如不管工程大小均由风洞试验确定围护构件

的局部风压体型系数似不现实

,建议根据荷载规范并参照行标《门式刚架轻型房屋钢结构技

术规程

( CECS 102 ：2002)》综合考虑。 

　　

 注: (1)截面抗弯强度验算荷载不利组合: 1.2 恒载+ 1.4(活载+0.6 风(压力) ) ；(2)屋面不

上人活载与雪载不同时组合；

(3)整体稳定性验算荷载不利组合: 1.0 恒载+ 1.4 风载(吸力)。 

　　

 4.3 屋面檩条的挠度限值 

　　

 对于仅支承压型钢板屋面檩条的挠度限值,行标《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程( 

CECS 102：2002)》为檩条跨度的 1/150,而国标《冷弯薄壁型钢结构技术规范( GB 50018-
2002)》则为檩条跨度的 1/200,如表 1 序号 1、3、5、檩条的挠度值为 53.6mm,按不同规范进行允
许挠度判断就有两种相反的结果。在两本规范对挠度限值未统一前根据当前的材料供应情况
和制作安装水平

,建议从严掌握。 

　　

 4.4 檩条间拉条或撑杆的布置