即可，不考虑荷载作用），故该支承系统设计不全适用于规范中提供的计算公式。

 

　　三、点支式玻璃幕墙支承系统结构设计

 

　　

3.1 水平肋支承系统计算分析 

　　本工程为了分隔水平空间，增加立体美观，增设水平肋板，肋总宽度为

398mm，凸出

室外玻璃面板

100mm，两端与竖向肋点支承采用不锈钢驳接件连接，与面板采用硅酮结构

胶连接，考虑抗震时受轴向力影响，且受均布荷载作用。采用线性小挠度理论计算支承系统
结构的内力和位移，此时水平玻璃肋力学计算模型可简化为两端铰支的纵横弯曲构件，见
图

4。

　　（

1）水平玻璃肋截面高度验算与荷载计算。 

　　根据文献

[1]提供的公式计算得： 

　　

hr=134.8mm＜398mm 

　　故水平玻璃肋的截面高度满足要求。

 

　　

S=rGsGK+ WrWsWK+ ErEsEK=0.00238Mpa 

　　

PE=rE EamaxGK=1507.2N,PEK=1159.5N 

　　式中参数意义见规范。

 

　　（

2）水平玻璃肋强度验算。 

　　玻璃肋为脆性材料，不同于金属材料，不考虑材料截面塑性发展系数，该结构的力学
计算模型为两端铰支的纵横弯曲构件，根据文献

[3]提供的公式： 

　　

Mmax=1/8qI2+(5 qI4/384EIx)×[PE/(1-PE/Pcr)] 

　　

 =(1/8) ×0.00238×1100×27502+(5×0.00238×1100×27504/384× 

　　

72000×99820921) ×[1507.2/(1-1507.2/7873554.8)] 

　　

 =2475237N mm 

　　

бmax=PE/A+Mmax/Wx fg 

　　即：

1507.2、19×398+2475237/[1/6×19×3982] 

　　

=5.1Mpa＜50.4 Mpa 

　　故幕墙水平玻璃肋强度满足要求。

 

　　式中：

Mmax 为横截面上的最大弯矩；q 为均布荷载；P 为压杆轴向压力；pcr 为压杆

临界力。

 

　　由于

MO=1/8qI2=2474828.1N mm

≈2475237N mm，即 MO≈Mmax。可见玻璃幕墙面板

薄，自重较轻，跨度较小，水平全玻支承系统轴向受地震荷载作用影响较小，忽略不计，
可按规范全玻支承系统进行估算，满足工程精度要求。

 

　　（

3）幕墙水平玻璃肋的挠度计算。 

　　根据文献

[1]提供的公式计算得： 

　　

df=0.25mm＜I/200=13.8mm 

　　幕墙水平玻璃肋的挠度满足要求。为防玻璃自爆破坏，水平玻璃肋应采用夹胶玻璃。

 

　　

3.2 竖向玻璃肋力学建模分析 

　　（

1）由于水平肋用来分隔空间，当使用硅酮建筑密封胶与面板连接，玻璃面板与竖向

肋采用不锈钢驳接件连接

,面板荷载作用通过不锈钢驳接件传到竖向肋板。竖向玻璃肋计算

模型可简化为两端简支的纵横弯曲构件。

 

　　（

2）当玻璃面板采用硅酮结构胶与水平肋板连接,水平肋板与竖向肋采用不锈钢驳接

件连接，面板荷载作用直接传到水平肋板，再由水平肋板传到竖向肋板（因水平肋受荷平
面内变形远比玻璃面板受荷平面内变形小，此时不锈钢驳接件传递荷载小，可忽略其影
响）。故竖向玻璃肋计算模型可简化为两端简支的纵横弯曲构件。

 

　　分析表明：

①由于水平肋板的存在，不仅可使面板变形减小，而且使竖向肋板的平面