COD 一直低于30 mg / L（平均为27 mg / L），BOD 一

直低 于 10 mg / L，二 沉 池 出 水 中 SS 一 般 低 于 10

mg / L。污泥沉淀性能良好，污泥容积指数（SVI）一

般为 60 ～ 100。目前出水的 TP 低于1 mg / L，TN 平
均为12 . 9 mg / L，略高于设计值。2002 ～ 2003 年进、
出水 COD，BOD，SS，TN，TP 的情况见图 2 ～ 图 6。

处理厂一直按完全硝化的方式运转，进水氨氮

的变化范围为 12 ～ 21 mg / L（平均 16 mg / L），最终出水
的氨氮含量一般为 0.8 ～ 4 mg / L（平均 1.9 mg / L）。
但出水中 TP 偶尔超过 1 . 2 mg / L，后 将 B 段 改 为

M UCT 方式运行，

使出水 TP 降到 1 mg / L 以下。

在系统试运行阶段，活性污泥的培育采用的是

直接将污水引入曝气池曝气的方式，没有接种，曝气

几周后就出现了硝化和反硝化现象。由于平流式中

沉池桁架式刮吸泥机经常因故障（导轮走偏）而停止

使用，故 A 段无污泥回流，即这时 A 段的功能相当
于初沉池，B 段仍按 A

2

/ O 方式运行。在这种运行

模式下，系统的处理效果同样达到了很高的水平。

除 TN、TP 外，其他水质指标都明显优于设计值。

当进厂污水浓度较低时，二沉池出现了污泥膨

胀现象，出水 TN、TP 迅速上升。此时，将污水处理
系统超越 A 段运行，进水直接进入 B 段。运行一个
月后，收到了良好的效果，硝化反应比较彻底，氨氮

的去除率达到 83%，出水中 TP 也小于 1 mg / L，SVI
为 80 ～ 100，性能良好。

按超越方式运行一个多月后，出现了新的问题。

B 段曝气池出现了大量的生物泡沫，整个池面被泡
沫 覆盖，二沉池出水也随之出现大量微细化的悬浮

物，

透明度大大降低，出水多项指标随之恶化。运行

中曾用喷射自来水的办法尝试消泡，但收效甚微。

经分析，泡沫产生的原因很可能是大量的细小纤维

与乳化油进入 B 段曝气池引起的。因此，恢复 A 段
的运行，但 A 段中沉池污泥回流时间改为每天仅1 h，
其余时间污泥存储在中沉池内，不排放。A 段曝气
池仅维持最低供气量以能搅动池中污水。A 曝池中
的混合液每 3 天超越一次中沉池，直接排入 B 段曝
气池。同时对中沉池中形成的大量浮渣用螺旋压榨

机进行脱水处理，使之移出系统。经过上述生产调

度，B 段曝气池的泡沫问题得到解决，系统出水的

SS 保持在很低水平。

图 7 M UCT 工艺流程

由于国家对污水处理厂出水磷排放标准的提

高 ，2003年又将B段的 A

2

/ O方式改为 M UCT 方 式

运行（见图 7）。

从半年多的运行情况看，尽管出水中氨氮和硝

酸盐氮较 B 段 A

2

/ O 方式略有升高，但系统的除磷

更有效、稳定。这是因为厌氧池回流污泥中含有的

硝酸盐对厌氧条件下的释磷效果有很大的负面影

响

［4］

，厌氧释磷越彻底，合成的 PHB 越多，好氧吸磷

的效果越好

［5，7］

。在 M UCT 方式中，外回流污泥中

的硝酸盐进入缺氧池Ⅰ时发生反硝化，使得缺氧池
Ⅰ回流到厌氧池的污泥中硝酸盐含量大大减少，因
此 M UCT 方式对提高除磷效果是十分明显的。同
时，由于生物除磷过程和反硝化过程都消耗碳源，形

成对 B 段进水中碳源的争夺，反硝化效果受到一定
影响。运行中也发现，调整回流比可以优化除磷和

脱氮的效果

［8］

。

4

主要处理单元的效能分析和建议

4 . 1

沉砂池

预处理阶段采用的是圆形涡流式钟氏沉砂池，

占地面积少，水头损失小，但对雨季形成的泥砂冲击

负荷抵抗能力不强。因此，每年雨季都有大量泥砂

进入 A 段曝气池和中沉池，必须进行人工清理后才
能维持正常运行。对于进水负荷波动较大的情况，

建议选用耐冲击负荷能力强的沉砂池。

4 . 2

A 段曝气池及中沉池

实际运行中，因进厂污水中有机物浓度较低，A

段大部分时间均处于停运状态。但对于 A 段曝气
池正常运行的 1999 年 1 月，池内 DO 平均值为 1 . 3

mg / L，BOD 去除率为 47% ；7 月 DO 平均值为 0 . 34

mg / L，BOD 去除率为 66% 。可见，A 段具有较高的

BOD 去除率。

该污水处理 厂 采 用 的 AB 工艺主要是针对当

时的水质条件设计的，尽管目前进水 BOD 偏低，A
段系统的作用不能充分发挥，但 A 段对 B 段的保

给水排水

Vol . 30

No. 10

2004

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