则 :Δ
F
= 3. 554 5
F
d
±(1 - Δ
Fd
) = 1. 02 ~
0. 98
F
所以上调节环可调节阀瓣总升力范围为 ±
2 %
F
。
当整定压力 Δ增加
P
时 ,则阀瓣的升力增加
(1 + Δ) 倍 ,由 (1) 式知 :
整定压力为
P
时的升力
F
= (1 +
B
.
D
1
) ×(
K
y
+
K
h
)
整定压力为
P
(1 + Δ) 时升力
F
Δ = (1 + Δ) ×
F
若保持
B
.
D
不变
则 :
W
SO
也增加 (1 + Δ) 倍
即 :
W
SO
= (1 + Δ) ×(
K
y
+
K
h
) ,
实际
W
′
SO
= (1 + Δ)
K
y
+
K
h
则 :
W
SO
-
W
′
SO
=
K
×
h
×Δ
取 Δ = 5 %
则 :
W
SO
-
W
′
SO
= 0. 05
Kh
则下调节环调到最低位置时 ,总升力增加 0.
05
Kh
原升力 :
下调节环调到最低位置时升力 : (用
F
低
表
示)
F
低
=
F
+ 0. 05 ×
K
×
h
则 : =
F
低
/
F
=
0. 667 (1 +
B
.
D
) + 0. 05 ×0. 267
0. 667 ×(1 +
B
.
D
)
当
BD
1
= 4 % 时 ,
F
低
= 1. 02
F
当
BD
1
= 7 % 时 ,
F
低
= 1. 019
F
故整定压力在 ±5 % 内可以用 1 根弹簧 。
对于过热蒸汽安全阀的弹簧
K
的确定 。
由于
过热蒸汽的绝热系数为 1. 3 , 故过热蒸汽上阀瓣
的升力比饱和蒸汽约小 1. 057 倍 。
故弹簧刚度
K
要比饱和蒸汽小 1. 057 倍 。
所
以其整定压力的变化范围和饱和蒸汽相同 。
3
结 论
通过以上的论述 , 可得到这样一条原则 , 按
B
.
D
= 7 % ,整定压力为 1. 03
P
设计 1 根弹簧 ,则
此弹簧当用到整定压力为
P
、
1. 01
P
、
1. 02
P
时 ,则
B
.
D
可达到 4 %、
5 %、
6 %。
在启闭压差为 7 %
时整定压力变化范围为 ±5 % ×1. 03
P
,设 1. 03
P
=
P
整
,则此弹簧在
B
.
D
= 4 % 时的整定压力可
用到 0. 95
P
整
Π1. 03 = 0. 92
P
整
。
(
编 辑
:
陈青云
)
(上接第 60 页)
来源于造纸车间纸张抄造过程产生的废水 ,主要
含有细小纤维 、
填料 、
涂料和溶解到纸浆中的木材
成分 ,以及添加的胶料 、
湿强剂 、
防腐剂等 。造纸
白水有机污染负荷远远低于蒸煮黑液和中段废
水 。溶解性 COD、
BOD 指标较低 ,悬浮物的含量
较高 ,差异也较大 。造纸白水处理的意义在于回
收纤维 ,并使其得以最大限度地循环回用 ,减少造
纸过程废水的排放 ,节约生产用水 ,最终实现全封
闭循环 。
5
结 论
在造纸废液的治理方法中 ,碱回收方法较为
成熟 ,对于木浆厂碱回收率可达 90 % ,消除污染
负荷 80 %~90 %。中国原轻工总会污染治理对
策中提出 :年产 1. 7 万吨以上能力的麦草碱法制
浆企业必须上碱回收 。而且 ,制浆用碱的回收利
用对于占我国造纸产业 60 %以上的小型草浆厂
来说 ,在排污治理的同时能够节省运行投资 ,带来
可观的经济效益 。
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(
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试论安全阀弹簧的优化设计
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