（L/M3）。如果增大液气比 L/G，则推动力增大，传质单元数减少，气液传质
面积就增大，从而使得体积吸收系数增大，可以降低塔高。在一定的吸收高度
内液气比 L/G 增大，则脱硫效率增大。但是，液气比 L/G 增大，石灰石浆液停
留时间减少，而且循环泵液循环量增大，塔内的气体流动阻力增大使得风机
的功率增大，运行成本增大。在实际的设计中应该尽量使液气比 L/G 减少到合
适的数值同时有保证了脱硫效率满足运行工况的要求。

湿法脱硫工艺的液气比的选择是关键的因素，对于喷淋塔，液气比范围

在 8L/m-25 L/m 之间，根据相关文献资料可知液气比选择 12.2 L/m 是最佳的数
值

[5][6]

。

烟气速度是另外一个因素，烟气速度增大，气体液体两相截面湍流加强，

气体膜厚度减少，传质速率系数增大，烟气速度增大回减缓液滴下降的速度，
使得体积有效传质面积增大，从而降低塔高。但是，烟气速度增大，烟气停留
时间缩短，要求增大塔高，使得其对塔高的降低作用削弱。

因而选择合适的烟气速度是很重要的，典型的 FGD 脱硫装置的液气比在脱

硫率固定的前提下，逆流式吸收塔的烟气速度一般在 2.5-5m/s 范围内

[5][6]

，本

设计方案选择烟气速度为 3.5m/s。

湿法脱硫反应是在气体、液体、固体三相中进行的，反应条件比较理想，在

脱硫效率为 90%以上时（本设计反案尾 5%），钙硫比(Ca/S)一般略微大于 1，
最佳状态为 1.01-1.02，而比较理想的钙硫比(Ca/S)为 1.02-1.05，因此本设计方
案选择的钙硫比(Ca/S)为 1.02。

（3）喷淋塔吸收区高度的计算

含有二氧化硫的烟气通过喷淋塔将此过程中塔内总的二氧化硫吸收量平均

到吸收区高度内的塔内容积中,即为吸收塔的平均容积负荷――平均容积吸收
率，以表示。

　首先给出定义，喷淋塔内总的二氧化硫吸收量除于吸收容积，得到单位时

间单位体积内的二氧化硫吸收量　　　

　＝

(3)

　其中 C 为标准状态下进口烟气的质量浓度，kg/m

[5]