滴定对泄漏氨的量进行测量．

ＳＮＣＲ工艺反应温度一般在 ９

０

０℃左右，超出

了普通钢材的耐温程度．

高温条件下还原剂在钢铁

材料的催化下也会迅速分解，

所以造成了工业上多

采用在锅炉炉壁上开口喷入的方式．在材料方面，

刚玉管可以达到耐温和防催化分解的要求．

参照槽

缝式 ＴＢ系列喷嘴，

采用刚玉材质自制了改进型槽

缝式 ＴＢ系列喷嘴．原有槽缝式 ＴＢ系列喷嘴为单

缝，

会造成与槽缝相垂直和相平行方向上混合的不

均匀，

改进后喷嘴开呈十字交叉的 ２条槽缝，结构

如图 １所示．喷嘴为 １６ｍｍ ×２ｍｍ 半圆头刚玉

管，

槽缝宽 １



１ｍｍ．

改进后的槽缝式 ＴＢ系列喷嘴

的喷出在轴向上和径向上都有较大的流速，

既有利

于在 径 向 上 的 混 合，也 便 于 控 制 两 股 气 流 的 交

汇面．

图 １　试验台结构图

３　试验结果与讨论

３



１　混合效果

　　还原剂与烟气的混合对反应效果的影响很大．

ｓ

ｔ

ｂ

ｅ

ｒ

ｇ等

［８］

研究混合对工艺的影响，因试验装置

较小，

没有进行冷态混合研究．为考察还原气体与

烟气的混合效果，进行了冷态混合试验，设计工况

烟道主气流 （ｂ

ｕ

ｌ

ｋｆ

ｌ

ｏ

ｗ）为空气，流量 Ｑ

ｂ

分 别 为

２

２

０，

３

０

０，

４

０

０ｍ

３

／

ｈ．以 ＣＯ为示踪气体，其喷入量

为烟道主气流流量的 ５．

５×１

０

－４

倍，即体积浓度为

５

５

０ｍＬ／

ｍ

３

．

示踪气体携载气为空气（ｊ

ｅ

ｔｆ

ｌ

ｏ

ｗ），流

量 Ｑ

ｊ

分别为 １



５，

３



０，

４



５ｍ

３

／

ｈ．

图 １所示的测量位置 １，沿 ｘ轴方向有 ７个测

点．

图 ２（ａ

）给出了 Ｑ

ｂ

＝３

０

０ｍ

３

／

ｈ，Ｑ

ｊ

＝１



５，３．０，

４



５ｍ

３

／

ｈ时，

ＣＯ体积在径向上的分布情况．从图

上可以看出，ｘ为负值的位置 ＣＯ体积浓度较高，

这是由于反应器前面的弯头引起的流场不稳定造

成的．

携载气较小时，

其穿透能力小，

容易受流场流

动的影响．

随携载气流量增大，喷出气流的穿透能

力增强，

ｘ为正值位置的 ＣＯ体积浓度不断提高．

当 Ｑ

ｊ

＝４



５ｍ

３

／

ｈ，

即携载气为主气流的 １．

５×１

０

－２

倍时，

基本达到了较好混合的效果．

图 ２（ｂ）给出了 Ｑ

ｂ

＝２

２

０ｍ

３

／

ｈ，

Ｑ

ｊ

＝２



２ｍ

３

／

ｈ；

图 ２　自制喷嘴中心逆流喷入时 ＣＯ浓度分布

Ｑ

ｂ

＝４

０

０ｍ

３

／

ｈ，

Ｑ

ｊ

＝４．

０ｍ

３

／

ｈ工况下 ＣＯ在径向上

的分布情况．

当主气流进气量与携载气进气量同时

增大时，

ＣＯ的分布曲线形状相似．Ｑ

ｂ

＝４

０

０ｍ

３

／

ｈ，

Ｑ

ｊ

＝４．

０ｍ

３

／

ｈ的工况混合效果有所提高，表现为

ＣＯ体积浓度更接近整体平均值．这是由于气流流

速越大，

湍流越剧烈．气体体积在高温条件下会膨

胀，

有更高的流速，即热态条件下的混合会比冷态

条件下的混合效果好．

１

３

６

第 ３期

梁秀进，

等：

ＣＨ

４

作添加剂对 ＳＮＣＲ脱硝工艺的影响