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电
工 技 术 学 报 2010 年 7 月
根据电机学原理,相反电动势可表示为
A
m A
e
A
B
m B
e
B
C
m C
e
C
2
( )
( )
2
( )
( )
2
( )
( )
e
NS B f
k
f
e
NS B f
k
f
e
NS B f
k
f
ω
θ
ω
θ
ω
θ
ω
θ
ω
θ
ω
θ
=
=
⎧
⎪
=
=
⎨
⎪
=
=
⎩
(3)
式中
ω——电机电角速度;
B
m
——转子永磁体气隙磁密分布的最大值;
k
e
——反电动势系数,
k
e
=2NSB
m
;
N——绕组匝数;
S——绕组围成的面积;
f
x
(
θ)——x 相反电动势的波形函数,x=A,B,C,
最大值和最小值分别为
1 和
−1。
波形函数存在如下关系
A
A
B
A
C
A
( )
(
)
( )
(
2 / 3)
( )
(
2 / 3)
f
f
f
f
f
f
θ
θ
θ
θ
θ
θ
= −
+ π
⎧
⎪
=
− π
⎨
⎪
=
+ π
⎩
(4)
f
A
(
θ )与 f
B
(
θ )在θ
0
=k
π处存在交点,k=0,1,…,
n;f
A
(
θ )与 f
C
(
θ )在θ=π/3+kπ处存在交点,k=0,1,…,
n;f
B
(
θ )与 f
C
(
θ )在θ
0
=2
π/3+kπ处存在交点,k=0,
1,…,n。
以
CB 相导通换相到 AB 相导通的上半桥换相
为例。考虑到
f
x
(
θ )是以 2π为周期的函数,为了分
析方便,在图
2 所示的区间[0,2
π]进行讨论且不考
虑换相暂态过程。设电流在
θ
0
处换相,则关断相电
流在
θ
0
处由
I 变为 0,导通相电流在
θ
0
处由
0 变为 I。
无刷直流电机要求每一工作状态持续
π/3 电角度,
相电流在区间
[
θ
0
−π/3,
θ
0
+
π/3]满足
A
0
B
C
0
( )
(1
( ))
i
Iu
i
I
i
I
u
θ
θ
=
⎧
⎪
= −
⎨
⎪ = −
⎩
(5)
式中,
u(
θ
0
)为单位阶跃函数。
CB 相与 AB 相导通过程中的平均转矩为
0
0
3
e
A A
B B
C C
3
3
(
)d
2
T
e i
e i
e i
θ
θ
θ
ω
+π
−π
=
+
+
π
∫
(6)
将式(
4)代入式(6),得
0
0
2 3
e
e
A
3
( )d
k I
T
f
θ
θ
θ θ
+ π
=
π
∫
(7)
由图
2 中可以看出,
θ
0
=
π/3 时 T
e
取得最大值。根
据无刷直流电机的换相原理,合理选择无刷直流电机
的换相位置即为保证平均电磁转矩最大,则
θ
0
=
π/3 为
换相位置。又考虑到
θ
0
=
π/3 为 f
C
(
θ )与 f
A
(
θ )交点,该
点处
e
A
−e
C
=0,于是线反电动势 e
AC
=0 处即为换相位
置。其他换相位置情况类似。线反电动势波形示意图
如图
3 所示,图中虚线箭头示意换相位置。
图
3 线反电动势波形示意图
Fig. 3 The schematic waveforms of line back-EMF
3 控制策略的实现
在电机系统中,线反电动势无法直接测量。根
据式(
1)得
A
C
AC
A
C
AC
d(
)
(
) (
)
d
i
i
u
R i
i
L M
e
t
−
=
− + −
+
(8)
为 避 免 微 分 计 算 带 来 的 噪 声 放 大 问 题 , 忽 略
(L
−M)d(i
A
−i
C
)/dt 项。近似认为
AC
AC
A
C
(
)
e
u
R i
i
≈
−
−
(9)
即 通 过 检 测 线 电 压 与 相 电 流 可 计 算 得 到 线 反 电 动
势。由于相电流值只有在换相后瞬间有较大波动,
在 换 相 前 变 化 平 稳 。 且 (
L
−M ) ≤ R , 则 忽 略
(L
−M)d(i
A
−i
C
)/dt 这一项只造成线反电动势计算值在
换相后瞬间产生尖峰,但由于尖峰处的电压值与换
相后线反电动势值的正负极性一致,不影响反电动
势过零位置的判断。
为滤除
PWM 信号带来的高频干扰,线电压、
相电流的采样需通过低通滤波器滤波。滤波器结构
如图
4 所示。
图
4 低通滤波电路
Fig. 4 The schematic circuit of low pass filter
由于低通滤波器的作用,计算出的线反电动势
过零点有一定的延迟,其延迟角度为
1 2
1
2
arctan
CR R
R
R
φ
ω
⎛
⎞
=
⎜
⎟
+
⎝
⎠
(10)
为消除检测误差,需要进行相移补偿以得到准
确的换相位置。在换相位置附近,线反电动势计算
值波形近似为线性。则实际换相位置处线反电动势
的计算值为