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表
3
首钢
1989
年与宝钢
1991
年烧结技术经济指标
CaO/ SiO
2
TFe/ %
FeO/ %
利用系数
/ (t
- 1
・
m
- 2
・
h
- 1
)
作业率
/ %
点火温度
/
℃
转鼓强度
还原粉化率
/ %
< 5 mm/ %
宝钢
1. 70
56. 64
6. 48
1. 375
90. 93
1 163
77. 98
34. 99
2. 67
首钢
1. 50
57. 70
11. 22
1. 274
86. 24
1 066
87. 09
—
—
2. 2 数据处理与分析
实验数据经处理后 ,得到图 1~图 3 。
图
1
不同温度下焦粉和转鼓强度比较
从图 1 可知 :焦粉量随热风温度的提高而降低 ,
但热风的取用温度在 250~300 ℃时最为经济 。一
方面 ,风温过高易造成焦粉过早地排出水分及挥发
分 ;另一方面 ,过少的焦粉量对烧结矿综合强度不
利 ,因此存在最佳配比 。用于实验的转鼓样本的鼓
后重量越大 ,其转鼓强度越高 。在图中可以看出实
验中 100~250 ℃时鼓后重量变化不明显 ,在 300 ℃
时达到最高值 ,关键在于采用热风后 ,避免了表层烧
结矿急速冷却 ,促进 FeO 再氧化 ,减少内应力的形
成 ,使表层烧结强度提高 。烧结料转鼓后重量 300
℃后下降 ,烧结过程中水与炭的参数选择不合理 ,此
时可以通过调整混合料水分来使转鼓趋于稳定 。
图
2
不同温度下返矿平衡系数和利用系数比较
从图 2 可知 ,返矿平衡系数始终处于 1 ±0. 05 之
间 ,符合实际和实验要求 。利用系数在 100~300 ℃
之间有一波动 ,该波动先升后降 ,下降的原因是由于
烧结过程中水与炭的参数选择不合理所引起的 。热
风烧结可以提高烧结机的平均利用系数 ,提高了产
量 。热风温度在 200~300 ℃区间 ,垂直烧结速度降
低不多 。超过这个范围 ,降低的幅度就比较大 , 热
风烧结使高温带加宽 ,烧结料层阻力增加 。有效风
量减少 。空气温度越高 ,对垂直烧结速度的影响就
越大 ,如果采取 —些改善料层透气性的措施 ,完全可
以使热风烧结不降低垂直烧结速度 。
图
3
不同温度下成品率的变化趋势
从图 3 可知 ,在通入热风后 ,成品率呈上升的趋
势 ,但中间有些波动 。在 300 ℃以后成品率急剧下
降 ,这与提高烧结矿的产量相悖 。热风烧结可以降
低固体燃料和总热量消耗 ,改善烧结矿的冶金性能 。
但随热风温度的提高 ,在保证良好冶金性能的前提
下 ,固体燃料消耗可逐步降低 。考虑到高温热风的
来源 以 及 输 送 的 困 难 , 热 风 温 度 以 200 ~ 300 ℃
为宜 。
3
结论
通过对实验数据的分析可以看出热风烧结的节
能效果非常明显 。在料层为 575 mm 的实验条件下 ,
烧结指标得到了较大的改善 ,现分析如下 :
(1) 节约固体燃料
因热风物理热代替了部分燃料的燃烧热 ,在烧
结热量保持一定的条件下 ,实验中焦粉量由基准的
1. 7 kg 下降至 1. 6 kg ,下降了 2. 8 % ,并且还有下降
空间 。利用系数在温度较高时 ,有一定程度下降 ,这
主要是由于烧结过程中水与炭的参数选择不合理及
实验中落下实验机溅料所引起的 。
(2) 降低煤气消耗
实验中基准烧结的点火时间是 2 min ,点火温度
为 1 100 ℃左右 ,采用热风烧结后 ,因热量的分布发
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工 业 炉
第
29
卷 第
4
期
2007
年
7
月