77．73μm，中间粒度直径为 56．35μm；巴润矿的平均粒径为 54．38μm，中间粒度直径为
43．18μm；巴润精矿的平均粒径为 39．65μm，中间粒度直径为 30．62μm。三种铁矿粉粒
度﹣

200 目和﹣300 目所占比例如表 3 所示。巴润精矿的粒度最细，巴润矿的粒度居中，大

堆料的粒度最粗。与铁精矿成球性指数研究结果对照可知，铁矿粉粒度组成对其成球性影响
较大，粒度越细其成球性能越好

[7-9]

。

4 铁矿粉球团强度实验
4．1 实验条件

模拟包钢西区链篦机

—回转窑球团生产工艺条
件，对三种铁矿粉进行造球、干燥、预热和焙烧，测定生球、预热球和成品球强度。实验所选
工艺参数为：干燥一段温度

230

℃，时间 3 分钟；干燥二段温度 320℃，时间 6 分钟；预热

一段温度

575

℃，时间 3 分钟；预热二段温度 950℃，时间 9 分钟；焙烧温度 1250℃，时

间

30 分钟；添加膨润土 1．5％、粘结剂 0．75％。实验结果如表 4 所示。

4．2 结果分析与讨论
4．2．1 生球抗压强度及其裂纹产生温度

生球裂纹产生温度与生球抗压强度的排列顺序为：巴润精矿

>巴润矿>大堆料。可见，

铁矿粉粒度越细，其成球性能越好，对应生球抗压强度和裂纹产生温度也越高。因此，通过
增加造球原料中细粒度巴润精矿的配比，可有效改善混合料的成球性能及生球质量。三种铁
矿粉的生球爆裂温度都在

700

℃以上，均满足球团生产要求。

4．2．2 不同铁矿粉的预热球强度及其矿相结构

不同铁矿粉的预热球矿相结构如图

6 所示。大堆料的预热球主要由次生赤铁矿、残余磁

铁矿和脉石构成松散结构，颗粒之间基本孤立，少有连晶。磁铁矿表面或沿解理缝都发生了
一定程度的氧化，但由于铁矿物与脉石颗粒粗大，磁铁矿氧化程度较弱，次生赤铁矿中心
残余磁铁矿较多，形成了赤铁矿和磁铁矿的共晶结构，几乎没有连晶生成，预热球强度较
低，为

386．2N／个。巴润矿的预热球主要由原生赤铁矿、残余磁铁矿和脉石构成松散结构，

磁铁矿表面或沿解理缝发生了微弱的氧化，颗粒之间基本孤立，少有连晶。预热球原生赤铁
矿含量较高，脉石含量多、颗粒细小，不利于强度的提高。特别是预热过程中

CaF

2

与

K

2

O 及

Na

2

O 化合，形成了易挥发的 KF 和 NaF，使预热球团气孔率增大，强度显著降低，只有

235．3N／个。巴润精矿的预热球主要由次生赤铁矿和少量脉石构成，残余磁铁矿较少。磁
铁矿氧化程度较高，形成了微弱的赤铁矿连晶，气孔分布均匀，预热球强度很高，达到
879．3N／个。其原因在于巴润精矿品位高、脉石含量少，且粒度均匀、细小，预热过程中磁
铁矿易于氧化形成一定量的赤铁矿连晶，且气孔分布均匀，使预热球强度升高。