根据式(1)计算，
炉料流出溜槽出口的
加速度变化可以采用
二次多项式：
Y=2．9421+0．292
93X+0．014 74 Ｘ
2
，R=0．999 46，来
进行计算。从二次多
项式中分析，随着溜
槽倾角的增加，科氏力影响不断增大。最大溜槽倾角(α=45°)处科氏力的影响可以达到
20％，最小溜槽倾角(α=15°)处科氏力影响为 1．67％，因此，在建立数学模型计算料流宽
度和轨迹时，必须分别考虑不同溜槽倾角时的科氏力影响。
在溜槽长度方向的不同位置，不仅科氏力的大小在变化，而且科氏力的方向也在变化，
因此科氏力的计算要分段考虑。使用前一溜槽微分段的科氏力计算结果作为后一溜槽微分段
的初始值，采用迭代的方法计算不同位置处的科氏力，最后得到溜槽出口处的科氏力大小
和方向，才能准确的描述科氏力对炉料的料流宽度影响。
2．2 科氏力对溜槽横截面内料流宽度的影响
为充分讨论科氏力对布料过程溜槽出口处料流宽度的影响，分别计算了有无科氏力对
溜槽横截面内料流宽度的影响。旋转溜槽内炉料圆心角 φ=90°以及不同布料角度时，溜槽内
的料流宽度 h
rb
受科氏力的影响不同。根据式(2)和式(3)计算出在科氏力的影响下，炉料偏移
角度 δ 和料流宽度 h
rb
，如表 1 所示。在进行定点布料时，料流宽度不受科氏力影响，料流宽
度 h
db
始终不变，溜槽内炉料圆心角 φ=90°时，料流宽度恒等于 0．128m。从表 1 中看到，由
于受科氏力的影响，溜槽内的料流宽度 h
rb
出随着溜槽倾角不断地增加。溜槽倾角在小角度
范围时料流宽度变化不明显，溜槽倾角在大角度范围时料流宽度变化比较明显。在多环布料
时，炉料的偏移角度 δ 与料流宽度 h
rb
的变化趋势一致，溜槽倾角在大角度时炉料的偏移角
度 δ 也较大。
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