±2mm 单晶线圈 (以下简称“原线圈”)的发展。
其形状为普通平板 “鸭嘴”形。 剖面如图 4 所
示。线圈上侧面水平, 下侧面具有一定锥度。线
圈尺寸在原线圈基础上除外径
5
2
加大, 其余
(
5
1
,
t
,
h
) 均保持不变, 下侧面锥度 (
Α) 相应
比原线圈有所减小。
图
4
平板 “鸭嘴线圈”剖面示意图
该工艺热场主要特点: ①无附加热场; ②
线圈形状简单, 加工容易; ③功率消耗低, 可
在一定程度弥补一些国产炉功率输出的不足;
④线圈形状对称, 成晶全过程不用旋转原料, 特
别适合一些国产设备因上、 下轴同心度偏差较
大而不能旋转原料成晶; ⑤成晶速度快 (其他
热场条件下一般 2
15~ 3mm gÙ
m in, 本工艺最高
可达 3
18mm gÙ
m in) ; ⑥工艺稳定, 但产品有时会
有旋涡缺陷。
线圈尺寸的合理是该工艺热场意外成功的
关键, 虽然最初确定尺寸时并未作充分的分析。
该工艺功率消耗低、 成晶速度快 (热场熔
透原料能力强) , 均因保持了较小的
5
1
,
t
,
h
。
根据电磁学理论: ①由于“环形效应”, 高频电
流主要集中于刃口部分。内径
5
1
较小、刃口厚
度
t
较小 (高频电流因“尖角效应”在刃口部位
更集中) , 均使中央磁场更强, 同时
5
1
较小还
使刃口与熔区藕合距离缩短, 藕合增强。 这些
都使原料熔透更容易; ②
5
1
较小, 线圈自感阻
抗较小, 同时因磁力线穿过硅材料的总体积较
小, 线圈与硅材料之间的互感 (可将硅中涡流
看作由许多回路组成) 等效阻抗也较小。同样,
h
较小, 因磁力线形状更扁平, 磁力线穿过硅材
料的体积也较小。 这些都使线圈阻抗减小, 功
率消耗降低。
当然, 不能因此认为
5
1
,
t
,
h
的选择越小
越好。若
5
1
过小, 线圈总阻抗将大幅降低, 回
路自身发热损耗比例随之增大 (热损耗由冷却
水带走)。其结果, 高频热效率降低, 原料极易
产生 “硅刺”
; 另外, 线圈中心热场过分集中,
而外缘热场更弱, 会使界面更凹向熔体。
若
t
过小, 由于高频电流过分集中, 刃口将
因冷却困难而发红, 线圈极易打火。 这已得到
试验证实。
至于
h
(
Α) , 根据前面对界面热传递的分
析, 为使界面尽可能平坦, 随单晶生长直径增
大, 线圈下侧面锥度应相应增大, 以使界面外
缘部分热场适当增强。 若
h
过小, 界面过分凹
向熔体。 不仅本身不利单晶生长, 而且可能因
此产生 “毛刺”直接造成晶变
[ 2 ]
。 试验表明当
h
≤4mm 时, 单晶均因产生“毛刺”而无一能生
长到头。
线圈外径
5
2
的确定最初是依据以往经验
—— 外径只要大于单晶生长直径 20mm 左右
即可满足单晶正常生长——很多资料也持相同
观点。 从试用结果看, 最初选择的尺寸基本满
足稳定生产要求, 但偶而会产生“毛刺”(为此,
我们曾增大
h
, 但功率损耗明显增加, 所试设备
由于没有足够功率输出而无法正常生产)。
我认为, 这种线圈后来最成功的改进是外
径
5
2
的不断增大。 一开始, 我们试着将
5
2
增
大 2mm , 功率消耗并未增加, 结果, 不仅有效
消除了“毛刺”
, 并使单晶直径最大增至 85mm。
此后, 在生产中实际采用的外径逐渐加大, 最
后经常采用的较最初增大 8mm , 工艺参数也未
有明显变化。 这表明: 线圈外径增大对功率损
耗并无明显影响, 而且能有效弥补下侧面锥度
较小的不足。 这可由电磁学理论解释: 高频电
流主要集中于刃口, 若
5
1
,
t
,
h
保持不变, 增
大
5
2
对线圈自感阻抗及磁场磁力线形状影响
并不大 (即互感等效阻抗影响不大) , 对原料熔
透也无影响, 故而功率消耗不会有明显变化。同
样,
5
2
增大也受炉体结构和刃口部分的冷却等
限制。
该工艺热场从以下几方面弥补了线圈
h
较
小对界面的不利影响: ①成晶过程不旋转原料、
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半导体技术
1999
年
4
月第
24
卷第
2
期