= 83.21 N/mm^2 < 90 N/mm^2 强度满足要求. 

　　幕墙立柱的挠度校核

Umax

≤L/180 = 19.44 mm 

　　立柱的最大变形

 

　　

Umax= 5*qk*L^4/(384*E*Ief) 

　　

= 5*1.2*3500^4/(384*70000*2878332) 

　　

= 11.64 mm < 19.44 mm 挠度满足要求. 

　　通过上面的例子可以看到在变形还有很大余量的时候

,应力已经接近 6063-T5 的允许值

了。

 在断热幕墙结构中，隔热材料和铝材一样受力，要求隔热材料必须有和铝合金型材相

接近的抗拉强度，抗弯强度，膨胀系数和弹性模量，虽然通过特殊的偶联剂配方，可最大
限度地提高玻璃纤维与尼龙基体树脂间的作用力，赋予断热条一定的力学性能，但其拉伸
强度低于铝型材，两者组合后削弱了铝型材的力学性能，导致不能充分利用铝型材的受力
能力而浪费铝材料。如果你在设计隔热铝型材的时候为了充分利用资源

,譬如使用 6063-T6

的铝型材且应力超过了

110MPa,就会导致幕墙铝料还没有用到极致的时候,已经出现了损坏,

这就是隔热条已经到了它的使用极限

.所以在隔热型材的结构计算工程中要谨记隔热条的使

用范围

,不要因大失小.且隔热条的抗剪性能很差,在设计中要避免隔热条承受很大的剪力,发

生剪切破坏

. 

　　

4．隔热型材对节能设计的影响 

　　

 下面对无锡某工程单元式玻璃幕墙采用隔热型材和非隔热型材的传热系数进行比较。 

　　此工程玻璃采用

8+1.52PVB+6+12A+8mm 夹胶中空双银 Low-e 玻璃，利用美国劳伦斯

伯克利实验室的

WINDOW5.2 模拟计算软件，可以得到玻璃配置中心处的传热系数如下。 

　　

Name: 玻璃 

　　

Tilt: 90.0 

　　

Glazings: 2 

　　

KEFF: 0.0310 

　　

Width : 35.447 

　　

Uvalue: 1.64 

　　

SHGCc : 0.29 

　　

SCc : 0.34 

　　

Vtc : 0.11 

　　

RHG : 227.46 

　　

Glass and Gas Data for Glazing System '2 玻璃' 

　　

 

　　

ID NameD(mm) Tsol1 Rsol 2 Tvis1 Rvis 2Tir1 Emis 2 Keff 

　　

------ --------------- ----- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- 

　　

Outside 

　　

 35535 8CTL145S/1.52PV# 15.4 .331 .119 .171 .448 .158 .200 .000 .840 .100 .731 

　　

 1 Air12.0.031 

　　

 43838 CTL540_08.prn#8.0 .161 .092 .252 .246 .116 .216 .000 .834 .630 1.00 

　　

Inside 

　　窗框的传热系数可以在

THERM5.2 中建模计算得到。取如下图所示的计算单元，将单

元分为金属框区域

Af、靠近金属框的玻璃区域 Ae(距框边缘 63.5mm 内的玻璃区域)以及玻璃

中心处区域

Ag，然后用 THERM5.2 模拟并计算出各区域的传热系数，再通过加权平均得

出整体玻璃单元的传热系数。