在跨度较大情况下

,采用钢型材与铝型材混合构件在原则上是允许的,但实际操作中存在

以下难点

: 

　　

(1)为保证两者共同受力,必须保证两者受力后变形(挠度)相同,这就要求钢型材紧密插入

铝型材中

,或者两者用密排螺栓、铆钉连接,两种方法施工都较困难; 

　　

(2)型钢与铝型材之间电化学绝缘困难。 

　　因此

,更方便的方法是采用钢型材,外包装饰铝板。 

　　

4.3 结构的稳定性问题 

　　目前幕墙支承的跨度越来越大

,受压和受弯构件的稳定性问题逐渐突出,若考虑不周,就

容易造成稳定性破坏

,其破坏性很突出,危险性很大。 

　　全玻幕墙的玻璃肋很薄

,在风力作用下易产生受弯梁的平面外屈曲,例如某工程玻璃肋高

16m,自由边缘全长无平面外支承,存在安全隐患。因此,高 8m 以上的玻璃肋应考虑稳定性问
题

,必要时应采取防止平面外失稳的措施。 

　　对单根支承钢结构在平面外的稳定问题应予注意

,压杆、压弯杆件无支承长度不应超出

长细比为

150 的规定。作为估算,圆钢管的无支承长度不应超过直径的 50 倍。 

　　平面桁架、张拉索杆结构平面外应设计布置防止失稳的撑杆、拉杆或桁架。

 

　　

5 框支承玻璃幕墙 

　　

(1)玻璃面板计算弹性薄板应力和挠度计算公式只有在玻璃板挠度不大于板厚的一半时

才是正确的。在玻璃实用范围内

,挠度远大于板厚之半,计算出的应力与挠度偏大,不能正确反

映实际情况

,因此要采用折减系数 n 予以调整。

“夹层玻璃系数厚度取单片玻璃厚度的 1.25 倍、

中窄玻璃等效厚度取单片玻璃的

1.2 倍

”的方法,只在两片玻璃等厚度、等强度时才适用。在玻

璃厚度不等、一片钢化一片非钢化时

,不能采用这种简单的折算方法。必须将外荷载按其厚度

的三次方比例分配

(中空玻璃外片荷载加大 10%)后,再分片各自计算。 

　　

(2)横梁和立柱的最小厚度横梁和立柱戳向的受力部分(参加计算的部分),截面最小厚度

应考虑以下因素

: 

　　

①宽厚比 b/t 的限制; 

　　

②采用螺纹直接受力连接的铝型局部厚度不小于螺钉直径: 

　　

③构造最小厚度。其中,b/t 的限值由钢材或铝材的犁号决定。 

　　构造最小厚度

: 

　　钢型材

:横梁不小于 2.5mm,立柱不小于 3.0mm; 

　　铝型材

:横梁,跨度不大于 1.2m 时不小于 2.0mm,跨度大于 1.2m 时不小于 2.5mm,立柱,开

口部分不小于

3.0mm,闭口部分不小于 2.5mm。 

　　

(3)挠度的限值 

　　四边支承的玻璃面板为短边的

1/60;铝型材为跨度的 1/180;钢型材为跨度的 1/250。由于

横梁和立柱在实际工程中跨度变化很大

,不可能也不必要采用绝对挠度值控制。 

　　

6 全玻幕墙 

　　

6.1 全玻幕墙的支承方式 

　　规定一个统一的高度

,超出此高度后就必须吊挂的作法不十分合理。应对不同的玻璃厚

度规定不同的高度限制。规定厚度不超过

l2mm 时,下端支承玻璃最大高度为 4m:15mm 时为

5m;19mm 时为 6m 是较为合理的。 
　　

6.2 玻璃肋的材质 

　　目前已经有工程发牛施工过程中钢化玻璃肋自爆、突然飞散的事例。玻璃肋是幕墙的支
承结构

,一旦自爆或在冲击下飞散,面板将失去支承而坍落,造成较严重的后果。因此,玻璃肋不

宜采用单片钢化玻璃

;当采用夹层有困难时,宁肯采用普通浮法玻璃。因为浮法玻璃开裂后并

不立即飞散

,有时间采取抢救措施。对采用点支承的玻璃肋,则应采用钢化夹层玻璃。