裁作用效应比地震作用效应大，应作为第一可变作用，其组合值系数一般取
1.0。地震作用
作为第二个可变荷载时，现行国家标准《建筑结构荷载规范》
GB 50009
―2001 和《建筑抗震
设计规范》
GB 50011
―2001，都没有规定确切的组合值系数；考虑到幕墙工程中地震作用
效应一般不起控制作用，同时考虑到幕墙结构设计的安全性，本规范规定其组合值系数取
0.5。
结构的自重是经常作用的永久荷载，所有的基本组合工况中部必须包括这一项。当永久
荷载
(重力荷载)的效应起控制作用时，其分项系数 γG 应取 1.35，但参与组合的可变作用仅
限于竖向荷载，且应考虑相应的组合值系数，对一般幕墙构件，当重力荷载的效应起控制
作用时
(γG 取 1．35)，可不考虑风荷载和地震作用；对水平倒挂玻璃及其框架，风荷载是
主 要 竖 向 可 变 荷 载 ， 此 时 ， 风 荷 载 的 组 合 值 系 数 取
0 ． 6 ， 与 《 建 筑 结 构 荷 载 规
范》
GB50009
―2001 的规定一致。当永久荷载作用对结构设计有利时，其分项系数 γG 应取
不大于
1.0。
竖向幕墙和与水平面夹角大于
75 度、小于 90 度的斜玻璃幕墙，且抗震设防烈度不大于
8 度时，可不考虑竖向地震作用效应的计算和组合。对于大跨度的玻璃雨篷、通廊、采光顶等
构造设计，应考虑竖向地震作用效应的计算和组合。
幕墙结构构件承载力设计中，理论上可考虑下列典型组合工况：
(1)．1.2G+1．0×1.4W
(2)．1.0G+1．0×1.4W
(3)．1.2G+1．0×1.4W 十 0.5×1.3E
(4)．1.0G+1．0× 1.4W+0.5 × 1.3E
(5)．1. 35G+0.6×1.4W(风荷载向下)
(6)．1.0G+1．0×1.4W(风荷载向上)
(7)．1.35G
在组合工况中，
G、W、E 分别代表重力荷载、风荷载、地震作用标准值产生的应力或内力。
对不同的幕墙构件应采用不同的组合工况，如第
5、6 项一般仅用于水平倒挂幕墙的设计。另
外，作用效应组合时，应注意各种作用效应的方向性，不同方向的作用效应是不能进行组
合的。
(二)幕墙抗震性能设计基本要求
1. 明框幕墙的玻璃边缘至边框槽底的间隙应符合下式要求：
式中
ul i m
― 由主体结构层间位移因起的分格框的变形限值（mm）；
L1
― 矩形玻璃板块竖向边长（mm）；
L2
― 矩形玻璃板块横向边长（mm）；
c1
―玻璃与左、右边框的平均间隙（mm），取值时应考虑 1.5mm 的施工偏差；
c2
―玻璃与上、下边框的平均间隙（mm），取值时应考虑 1.5mm 的施工偏差；
注：抗震设计时，
ul i m 应根据主体结构弹性层间位移角限值的 3 倍确定。
2. 硅酮结构密封胶应根据不同的受力情况进行承载力极限状态验算。在风荷载、水平地
震作用下，硅酮结构密封胶的拉应力或剪应力设计值不应大于其强度设计值
f1，f1 应取
0．2N／mm2；在永久荷载作用下，硅酮结构密封胶的拉应力或剪应力设计值不应大于其
强度设计值
f2，f2 应取 0．01N／mm2。
1) 地震作用下隐框幕墙硅酮结构密封胶的粘接厚度 tsz 应符合下面的要求: