外计算长度变小，增强肋板平面外的稳定性，加强支承系统的可靠性，即形成横向和竖向
框架结构。

②采用硅酮结构胶或硅酮建筑密封胶对面板传递荷载路径不同，对幕墙点支承系

统结构的力学计算模型分析不同，对竖向肋承载力的计算结果差异不大。即采用计算模型图
5 时，可偏安全地简化为计算模型图 6（即两两集中荷载等效为一集中荷载）。 
　　四、点支承竖向玻璃肋结构计算

 

　　本工程实例采用硅酮结构胶与面板连接，即计算模型见图

6，为简化计算，不考虑面

板对竖向玻璃肋的约束作用。

 

　　

4.1 竖向玻璃肋受水平方向集中荷载作用 

　　根据文献

[1，2]提供的公式计算得： 

　　

PK1=965.8N,P1=1472.8N 

　　

PK2=2400.8N, P2=3682.8N, P=5591N 

　　

4.2 竖向玻璃肋的强度计算 

　　

4.2.1 平面内强度及挠度计算 

　　（

1）内力计算及挠度计算。 

　　竖向玻璃肋计算模型可简化为两端铰支的纵横弯曲构件，见图

5，忽略 P 对竖向玻璃

肋偏心的有利影响。根据文献

[3]提供的公式： 

　　

Mmax=MO+PfO[1/(1-p/pcr)] 

　　式中：

M0 和 f0 分别为 P=0 时横向力所引起的梁跨中截 

　　面的弯矩和挠度。

 

　　根据结构静力计算手册

[4]提供的公式： 

　　

①内力计算。 

　　

MO=[(n2+1)/(8n)]P4I 

　　

=[(52+1)/(8×5)]×3682.8×5200＝12447864N mm 

　　

②挠度计算。 

　　

 fO=(5n4+2n2+1)/(384n3EI) P4I3 

　　

=[(5×54+2×52+1)/(384×53×72000×45000000)] ×2400.8×52003 

　　

=7.0mm＜I/200=26mm 

　　即竖向玻璃肋最大的挠度值满足要求。

 

　　式中

: n 为集中荷载个数。 

　　

Pcr= 2EIx/I2=1181401.8N 

　　

Mmax=12447864+5591×7×[1/(1-5591/1181401.8)] 

　　

 =12487187N mm 

　　（

2）强度计算。 

　　根据文献

[3]提供的公式： 

　　

бmax=P/A+MO/Wx+Pfo[1/(1-p/pcr)]/Wx 

　　即，

P/A+ Mmax/Wx fg 

　　

5591/300×20+12487187/300000 

　　

=42.6MPa＜58.8MPa 

　　竖向玻璃肋的强度满足要求。

 

　　由于

(Mmax-M0)/ M0=0.3%<5%,可见玻璃幕墙面板薄，自重较轻，轴力 P 对竖向玻璃

肋的内力影响很小，可忽略不计。即按文献

[4]提供的公式计算。故竖向玻璃肋力学模型可简

化为受弯构件进行结构内力计算，满足工程精度要求。

 

　　

4.2.2 平面外强度及挠度计算 
由于水平玻璃肋将竖向面板和竖向玻璃肋分隔成一个个小单元空间，从而加强面板和