1.155

1.55

204 

≤

210

0.174

9941.2

风荷载作用下的立杆段弯距值

207.15  N·m

立杆稳定性验算

157.61 

≤

满足要求

立杆底端的轴力为

10848.38 N

立杆稳定性验算

127.50 

≤

满足要求

2

3

10

mm

78.5

连墙件的轴向力设计值的计算

13.12 

8.12 

19.44

5400 mm
3600 mm

5

KN

连墙件的强度验算

167.2 

≤

0.85×[f]=

满足要求

其中：

计算长度附加系数

k

           单杆计算长度系数

单杆计算长度系数

u查规范表5.3.3

长细比

λ=l

o

/i=

[λ]=

查规范中的附表

C可得φ=

2.1 组合风荷载的作用

立杆底端的轴力

N为

N=(n×N

1

/2+N

3

)×1.2+0.85×(n'×N

2

/2)×1.4=

M=0.85×1.4×w

k

×l

a

×h

2

/10=

N/（φ×A）+M/W=

N/mm

2

2.2 不组合风荷载的作用

N=(n×N

1

/2+N

3

)×1.2+(n'×N

2

/2)×1.4=

N/（φ×A）=

N/mm

2

（四）、连墙件的计算
本脚手架按两步三跨计算，连墙件采用圆钢

步数

n

1

跨数

n

2

选用圆钢的直径为

φ

截面积

A=πr

2

=

mm

2

N

l

=N

lw

+N

o

=

KN

其中：

Nlw为风荷载产生的连墙件轴向力设计值

N

lw

=1.4×w

k

×A

w

=

KN

其中：

Aw为每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积

A

w

=b

w

×h

w

=

m

2

b

w

=n

2

×l

a

=

h

w

=n

1

×h=

N

o

为连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力

双排架的

N

o

σ=N

l

/A=

N/mm

2