(3) 根据各因素变化量对能耗及其组成项
影响的关系式 , 确定能耗变化量 ;
(4) 根据实际能耗对应的工况与基准工况各
项比较结果确定转炉工序节能潜力 。
各因素变化量对能耗及其组成项影响的关系
式为 :
Δ
Q
L
= μ
L
Δ
M
(
2
)
Δ
E
= ΣΔ
Q
L
k
L
(
3
)
式中 Δ
Q
L
—
—
—转炉工序能耗各组成项的变化
值
,
其中
L
分别代表氧气 、电 、
转炉煤气 、蒸汽等转炉工序能
耗组成项
μ
L
—
—
—转炉工序能耗因素变化一个单位
时对转炉工序能耗组成项
L
的影
响量
Δ
M
—
—
—转炉工序能耗影响因素的变化量
Δ
E
—
—
—转炉工序能耗变化量
,
即节能潜
力
,
kgce/ t
本节以实际工况 Ⅱ条件下的工序能耗为分析
对象进行转炉工序能耗分析 。将实际工况 Ⅱ (表
2) 与基准工况对比可以发现 : 两者的各因素水
平都存在较大差异 。
首先按步骤 (1) 确定能耗影响因素变化一
个单位时对转炉工序能耗组成项的影响量 μ
L
(
表 3
) ,
按步骤
(
2
)
确定实际能耗因因素水平
差异引起的能耗差异
,
然后执行步骤
(
3
)
、
(
4
) ,
确定节能潜力 。结果列于表 4 。
由表 4 可见
,
实际能耗的物流因素中铁水碳
含量 、炭质发热剂加入量和铁水比影响转炉工序
能耗显著
,
因物流因素差异
,
转炉工序能耗的节
能潜力为 1
1973kgce/ t , 其中提高铁水碳含量影
响 节 能 潜 力 0
1706kgce/ t , 占 总 节 能 潜 力 的
20
186 % , 炭质发热剂加入量影响节能潜力为
0
1577kgce/ t , 占 17105 % , 铁水比影响节能潜力
0
1467kgce/ t , 占 13180 %; 因能流因素的差异引
起的转炉工序能耗的节能潜力为 1
1411kgce/ t ,
其中 , 因 转 炉 煤 气 回 收 比 影 响 转 炉 节 能 潜 力
1
1387kgce/ t , 占 40198 %。由此可见 , 转炉工序
表 3 各因素变化量对转炉工序能耗及其组成项的影响
〔4〕
项 目
单位变化量
工序能耗组成项变化量μ
L
氧气量
电
煤气回收量
蒸汽回收量
工序能耗
铁水比
+ 1 %
+ 0
1
523
-
+ 0
1
939
+ 0
1
705
- 0
1
233
铁水碳含量
+ 0
1
1 %
+ 0
1
993
-
+ 1
1
860
+ 1
1
396
- 0
1
471
物流因素
钢水碳含量
+ 0
1
01 %
- 0
1
107
-
- 0
1
200
- 0
1
151
0
1
051
炭质发热剂等加入量
+ 1kg
+ 0
1
607
-
+ 1
1
138
+ 0
1
854
- 0
1
288
产量
+ 1
万
t
-
- 0
1
885
-
-
- 0
1
283
转炉煤气回收比
+ 1 %
+ 0
1
970
- 0
1
277
能流因素
蒸汽回收率
+ 1 %
+ 0
1
591
- 0
1
062
空气吸入量
+ 0
1
01
- 0
1
920
+ 0
1
946
0
1
163
表 4 转炉工序能耗分析
项 目
因素变化量
Δ
M
=
M
-
M
0
工序能耗组成项变化量 Δ
Q
L
=
μ
L
Δ
M
氧气量
电
煤气回收量
蒸汽回收量
工序能耗
铁水比
- 2 %
- 1
1
046
-
- 1
1
878
- 1
1
410
0
1
467
铁水碳含量
- 0
1
15 %
- 1
1
490
-
- 2
1
790
- 2
1
094
0
1
706
物流因素
钢水碳含量
+ 0
1
005 %
- 0
1
054
-
- 0
1
100
- 0
1
076
0
1
025
炭质发热剂等加入量
- 2kg
- 1
1
214
-
- 2
1
276
- 1
1
708
0
1
577
产量
- 0
1
7
万
t
-
0
1
620
-
-
0
1
198
小 计
- 3
1
804
0
1
620
- 7
1
044
- 5
1
288
1
1
973
转炉煤气回收比
- 5 %
- 4
1
850
1
1
387
能流因素
蒸汽回收率
- 3 %
- 1
1
773
0
1
187
空气吸入量
- 0
1
01
0
1
920
- 0
1
947
- 0
1
163
小 计
1
1
411