体拉力及伸长量，确保计算出的卡点能更加准确的反映管柱被卡位置。

 

　　（

2）经倒扣倒出未被水泥封固管柱。 

　　计算出卡点位置后，控制一定的上提拉力，使存在拉力情况下的中性点尽可能控制在
卡点附近，便于一次倒扣成功，可以直接进行下步套铣工序。如果一次倒扣后井内余留未被
固死管柱较多时，可采取对扣接头对扣后，再次进行倒扣。

 

　　上提悬重至

75t，反转 100 圈，悬重由 75t

�62t（原悬重 68t），倒扣成功。起管柱起出

3 1/2

”DP185 根+2 7/8”DP196 根，考虑到鱼顶 2 7/8”钻杆母扣规则，首选 2 7/8”反扣倒扣器

打捞

2 趟。第一趟捞获 2 7/8

”钻杆 14 根，第二趟捞获 2 7/8"钻杆 2 根。 

　　（

3）采用长度超过单根的套铣筒，套铣清除管柱与套管环形空间的水泥。套铣进尺大

于被水泥固死管柱单根长度后，起出套铣管。

 

　　本井先后使用两类铣鞋，共计

16 只完成了套铣作业。套铣前先仔细分析固死管柱在井

筒的弯曲情况，计算出管柱弯曲贴壁位置，便于套铣时的铣鞋选择。前期采用的成品普通铣
鞋，它具有普遍性，在弯曲点以上套铣效果较好，当套铣到弯曲点时，尤其是第二次最为
严重的弯曲时弊端表现尤为明显，不具备针对性，处理效果不是很好，后经设计高强度硬
质合金研磨铣鞋，提高了磨铣效果，顺利完成套铣工作。可见铣鞋的选择在套铣成败中起着
至关重要的作用。

 

　　在处理到弯曲点附近时，每次所加套铣管不易过多，这时套一根，捞一根，表面看出
来速度变慢，其实不然，因为，在落鱼严重弯曲情况下，套铣出的部分在铣管内严重磨擦
铣管，一方面这部分力变成了阻力，使得加到铣鞋底部的钻压逐渐降低，并且这是地面没
法判断的；另一方面严重影响铣管的安全性能，增大套铣风险。

 

　　（

4）用母锥打捞，捞获后倒扣起出套铣出的管柱。 

　　落鱼内部被水泥堵死，只能考虑外部打捞。可供选择的有捞筒、母锥，为何一直采用母
锥打捞而而未使用卡瓦捞筒呢？从打捞出来的钻铤可以判断出：钻铤经过长时间的套铣，
鱼顶成不规则的锥形，鱼顶进入母锥后，在锥面上均匀造扣，每次加压

2-3t，在钻铤上都

能造出

12-14 扣，成功率达到 98%（倒数第二次失败，是因为下部带有震级器和加速器，

造扣圈数及压力不够，未能带出）。这样处理事故的成功率很高。若采用卡瓦捞筒，这样的
钻铤截面势必在卡瓦受力不均匀，打捞效果就不是很理想，严重情况可能会撕裂卡瓦，可
见在这种落鱼不规则情况下采用母锥倒扣打捞效果会更好。

 

　　（

5）如此重复循环进行套铣、打捞、倒扣处理，直至捞完井下水泥固死管柱。 

　　打捞出

2 7/8 钻杆×6 根+3 1/2"钻铤×10 根+Φ148mm 高效磨鞋×1 只。 

　　

5 结束语 

　　水泥固死管柱即使能全部捞出，但占井时间长，增加修井成本，所以要尽一切可能避
免出现这类工程事故。由于打水泥是个非常复杂要求非常严格的，要求从选井到出方案再到
施工，每个工序要引起高度重视，认真组织，尤其施工过程必须要求专业技术干部现场指
导，以免发生意外时能及时、准确处理，减少巨大的经济损失。另外，套铣过程中要注意保
护套管和鱼顶，不得使井况复杂化。