1800m3/h，氧气的工作压力为 0.35～0.43MPa。在升温过程中，根据预先计算好的加铝量，
自动分批向钢包中加入铝球，每批铝球

15～20kg，加入的间隔时间自动按升温总时间等分

计算。

 

　　（

2）氧铝比控制及升温速度 

　　按热力学理论计算，氧化

1kg 铝的发热量可使 1t 钢水升温 35

℃。150t 钢水的生产实践

数据证明，每

5kg 铝可使 150t 钢水升温 1

℃。AHF 化学升温时，升温速度一般控制在 4～

5

℃/min。氧铝比一般控制在 0.8～1.0m3/kg。 

　　（

3）AHF 化学升温的幅度 

　　

AHF 化学升温对钢水的温度调整范围很大，可达到 5～50

℃。 

　　（

4）自耗式氧枪吹氧枪位控制 

　　

AHF 化学升温氧枪氧气射流为亚音速流股，出口马赫数小于 1，动能较小。加热喷吹枪

位要适中，喷吹枪位太低，则易烧损氧枪，同时钢水中合金成分氧化烧损严重；喷吹枪位
过高，则升温效果差，且易加剧浸渍罩的烧损。在该厂生产实践中，精炼氧枪枪位采用

PLC

自动控制，枪位一般控制在距钢液面

200mm 左右。 

　　

4AHF 钢水降温处理和成分调整 

　　

4.1AHF 降温处理工艺 

　　

AHF 降温处理分为吹氩降温和加废钢降温两种方式。当钢水温度高于目标值较少时，

且工序时间允许，则采用吹氩降温；当钢水温度高于目标值过多时，则需加入清洁废钢降
温。实际生产中，按

150t 钢水计算，每加入 100kg 废钢可降温 1

℃。 

　　

4.2 钢水成分微调精炼 

　　

AHF 化学升温精炼处理具有较强的成分调整功能，允许在转炉炉后脱氧合金化时，按

钢水合金元素的质量分数偏下限进行控制。在

AHF 精炼时，可以再次对钢水目标成分进行

精炼调整。在精炼中合金收得率高且稳定，其中锰收得率可大于

90%，调整范围为-0.05%～

0.40%；硅的收得率可达到 85%以上，调整范围为-0.03%～0.50%。在对钢水合金成分精炼
控制时，首先应根据钢种对铝的要求，调整钢水中铝的质量分数。采用钢包喂铝线，喂线速
度应大于

300cm/s，铝线的收得率为 75%～85%。当钢中铝的质量分数达到目标要求后，再

进行合金调整。

 

　　

4.3 钢水合金化后的均匀搅拌时间及处理周期的控制 

　　对比生产实践及精炼后钢水成分与成品成分得出，在钢水合金化及温度调整后，必须
保证其净吹氩时间

≥5min，才能使钢水精炼后的成分均匀。 

　　

5AHF 精炼结果 

　　

5.1 精炼钢水升温比例 

　　在炼钢生产中，一般均需对钢水进行合金微调精炼处理。同时由于转炉出钢温度偏低等
原因，对部分钢水则在

AHF 精炼中需进行一定的温度补偿。钢水温度补偿的主要手段是在

AHF 中进行化学升温。在两年多的精炼生产实践中，钢水的升温率达到 30%，大大减少了
回炉钢水量，为保证连铸连浇和生产顺行做出了重大贡献。

 

　　

5.2AHF 化学升温前后钢水成分变化 

　　在钢水化学升温过程中，钢水中易氧化元素均会有一定烧损。

AHF 化学升温前后钢水

成分变化列于表

1。从表 1 可以看出，在钢水升温精炼前后，钢水中的 w（C）、w（S）基本

无变化，

w（Si）、w（Mn）均有一定程度的烧损，烧损量一般在 0.01%～0·04%，钢水中的

w（P）稍有增加。w（Al）在合适的氧铝比下一般控制在<0.02%。在后序的精炼中，则应注
意到烧损元素的补充。

 

　　

5.3AHF 化学升温处理过程中熔渣的成分变化 

　　

AHF 化学升温处理过程中，由于铝、硅、锰元素的大量氧化，其氧化产物进入到渣中，