凝土等高度连续箱梁，设计中采用了 185kg/m3 的普通钢筋，明显偏多，但在某些局部的
普通钢筋却又偏少。又如某桥的非预应钢筋仅为 36.6kg/m3，实属太少。

八、关于扁波纹管、扁锚的采用
扁波纹管的采用，日益广泛，有利于减少构件的截面尺寸，但必须注意如下几点：
1、扁波纹管的尺寸高度不宜太小，不利于饱满灌浆。例如目前采用的 M15-4，其相应的
扁波纹管内径为 70×19mm，一般常采用的钢绞线直径为 15.24mm

φ

，则可灌浆的间

隙仅有 3.76mm＜＜10.0mm（公路桥规 JTJ023-85，第 6.2.26 条、四中要求：“管道
的 内 径 应 比 预 应 力 钢 筋 外 径 至 少 大 1.0cm” ） 。 在 宽 度 方 向 ： 70-
4×15.24=9.04mm<10mm，其平均间隙为（70-4×15.24）/(4+1)=1.8mm。因此
很难保证灌浆的饱满度和可靠握裹。在施工过程中扁波纹管的变形的可能性远大于圆波纹
管。
2．扁波纹管的根数。在实际工程中常用的钢束根数为每管内 4 束或 5 束。其锚圈口的损
失，5 束应大于 4 束，远较圆锚时要大，其锚固效率系数也较难保证达到 95%，同时在
穿束过程中也极易绞缠在一起，因而建议，每管内 3.0 束合适，4.0 束尚可，5.0 束不妥。

3．扁锚用作横向预应力束合适；用作纵向受力主束欠妥，不应采用“扁锚竖置”作为纵
向受力主束（弯起），这将会使实际有效预应力严重不足，各股钢束在竖置弯起的扁波
纹管内互相嵌挤，摩阻损失很大，对扁波纹管的横向扩张力也很大，各束受力很不均匀 ，
延伸率无法控制，这种‘“扁锚竖置”方案已有多座实桥失败，应该禁止采用。
九、关于钢铰线的弹性模量
Ey 的的理论值为 Ey=(1.9～1.95)×105Mpa，而在试验报告中常会出现 Ey’=(2.04～
2.06)×105Mpa 的结果，如按 Ey’=2.04×105Mpa 计算张拉伸长量，则理论值与实际
值的误差将达：，这里已超过施工规范 6%的误差范围了。其原因在于 Ey=，由于试验值
中并未用真实的钢绞线面积 Ay’代进上式计算，而是采用了理论值 Ay（偏小值）代进上
式计算 Ey，从而得到了偏大的 Ey’值。因而，在工程应用中的伸长值控制，必须按实测值
Ey’控制，而不应是理论值 Ey 的计算伸长量。
十、锚头或齿板的压陷、压崩破坏
在工程中锚头或齿板压陷、压崩破坏，时有所见。值得注意者，局部受力的锚头或齿板的
砼强度和配筋一般地安全储备较小，且由于该局部区内的配筋又较密，砼操作空间又较
小，振捣工作又较困难，稍有疏忽，很易出现质量事故，所以在施工中应备加小心。
十一、平面曲线束张拉时，构件会否失稳？I 字形组合 T 梁张拉时构件在横向会否失稳正
确的回答为不会失稳？
其基本概念为后张法张拉时的杆件属“自平衡”体系，而与杆件作用一个轴压力的平衡条
件有着本质上的差异，前者不会横向失稳，而后者有可能产生横向屈曲失稳。因而，一根
曲杆进行后张法预应力张拉时不必担心其横向失稳问题。
十二、先张法预应力混凝土构件的放张
先张法的放张工艺即是一个施加预加力的工艺过程。原则上要求均匀、一致，不要突然切
割，骤然放张，其冲击力将会破坏钢束自锚区的“传递长度”范围内的“握裹”。
十三、超张拉问题
对于采用夹片锚时，不应再进行超张拉工艺的概念，已被广大设计、施工人员所掌握。但
有时在图纸上仍有超张拉（3%～5%） k

σ 的提法。其理由是补偿锚圈口损失（2.5～

3%） k

σ 所要求。各个厂方所提供锚具的锚圈口损失是不相同的，应由承包商通过试验后

确定，并在张拉时进行调整。但在概念上决不能归属于“超张拉”的范畴中去，应属于一种