载引起的挂篮可恢复性质的变形值，塑性变形为挂篮不可恢复变形值，通过预压实验可以
准确的测量弹性变形及塑性变形。预压试验的方案由施工单位负责设计，并经监理单位审批。
 
　　

2）挂篮荷载试验 

　　本次预压方案采用分级加载的方式，在挂篮加载前布置挂篮前缘的测点，测点位置放
置在即将浇筑的底板外缘处，共计三个测点，挂篮的变形值取三个测点的平均值，在分级
加载的过程中，由于主梁块段重量较大，加载到

 130t 左右时开始控制加载速度，准确的测

量相应的标高，注意每个加载等级的持续时间不应少于三十分钟，在每个加载等级中我们
要详细记录荷载等级及相应的变形值，为寻找湿重与变形的关系寻找依据。挂篮重量与弹性
变形关系曲线见图

1。 

　　

 

　　

 

　　

 

　　图

1 加载重量与弹性变形关系曲线 

　　

2.3 线形监控结果分析 

　　通过线形的控制我们得出以下几个结论：

 

　　

(1)整个大桥的线形和变位的控制室中满足控制误差，顶板底板线形平顺良好，无较大

折线。

 

　　

(2)个别施工阶段由于临时荷载等因素导致 T 构两边的不平衡重。本桥梁的结构体系为

连续梁桥，墩梁的临时锚固使结构体系不会是完全的墩梁刚构，在不平衡荷载作用下容易
产生扭转变形。在本桥梁施工监控过程中，个别控制断面的变形较大，但是

T 构另一侧的变

形或许就比较小，做平差处理后，主梁的实际挠度变形就和理论值比较接近。

 

　　

3 应力监测 

　　

3.1 监测断面及测点布置 

　　根据本桥的结构型式、施工程序和受力特点，每个

“T”形悬浇结构确定 13 个应力监测断

面，断面测点布置见图

 2 所示，，全桥共计大约埋设 222 个应力测点。在施工过程中，可根

据实际情况可增设部分测点。

 

　　

 

　　

 

　　

 

　　图

2 截面应变传感器布置图 

　　注：图

2 中代表埋入式钢弦应变传感 

　　

3.2 主梁应力控制分析 

　　分析各个控制断面的理论实测应力值，我们可以得出如下几个结论：

 

　　

(1)对于箱梁的纵向预应力，我们所测量的主梁截面的上缘的实测值基本略大于理论值，

但是理论实测的变化趋势基本一致，除了个别较大的点外，其余基本符合。对于主梁梁底，
当浇筑混凝土时，主梁下缘混凝土受压，压力值变大，张拉预应力钢绞线时，底板的混凝
土正应力变小。

 

　　

(2)实测值与理论值存在着一定的偏差，主要有以下几个原因： 

　　①有限元软件的模拟和实际工程的差异；②应力传感器的位置埋置的影响。如理论值计
算所得的是主梁的梁底、梁顶边缘的应力，而传感器一般埋置在纵向主筋处，导致理论实测
的差异；③由于施工工期的原因，混凝土的龄期都比理论值短，而张拉纵向预应力钢绞线
的张拉控制力一般仍然按照理论值进行张拉。④收缩、徐变、温度场的影响。

 

　　

(3)在整个施工监控过程中，主梁的各个截面始终处于受压状态，并且实测值远远小于