风力发电机线负荷比较高，属富铜型发电机，电机的铜损大，约占电机总损耗的

70 左右，

这是客观情况。此外，发电机的输出功率是随风速增加而增加的，如图

2 所示。发电机功率

提高，发热增加，但随着风速增加，散热条件大大改善，因此，对于该类发电机不应格守
一般电机选取

As 的标准，可选取较高 As 值，既需要又允许。例如一般小功率电机 As 为 60

至

80A/cm；而该类发电机的 As 可取为 100 至 150A/cm；而采用高效喷油冷却的航空发电

机

As 可达 300A／cm 左右。因此 As 的选择要综合考虑电机损耗、效率、散热和应用场合，取

得一合理数值。

磁负荷

Bδ 的选择，可完全依照电机理论的一般原则，这里不再赘叙。

4　定　子

　　

4.1　定子齿槽

　　基于该类发电机的电负荷较高，铜损大，在设计发电机时，在保证足够的机械强度及
磁通密度允许的情况下，应尽量减少齿宽和轭厚，以扩大槽面积，增大定子绕组导线面积
降低铜耗，提高发电机的效率。这一点不是每个厂家都考虑到的。往往由于定子绕组导线较
细，在发电机初始运行时可以达到设计要求。发电机运行

2 至 3 小时后，温升急骤上升，输

出功率也迅速下降，从而使额定输出功率达不到要求。

　　

4.2　定子绕组

　　小功率风力发电机的技术要求（

5）中引入了发电机起动阻转矩的概念，这是因为小型

风能发电装置一般转速在几十至几百转，为了减少环节，降低成本和提高可靠性，该装置
的风轮直接耦合在发电机轴上。这就要求尽量减小由发电机齿槽效应产生的阻转矩，使得风
轮在风速较低时（

2 至 3m/s），能够迅速起动，尽快发电。为此，国标 GB10760.1－89 提出

了要求，见下表。

　　功率（

W）501002003005001000 最大起动阻转矩（Nm）0.200.300.350.501.201.50

　　从电机的理论上讲，采用定子斜槽，转子斜极及定子分数槽绕组都可以降低齿槽效应
引起的阻转矩，满足技术要求。但是实践证明分数槽绕组是降低阻转矩的最有效办法。

　　采用定子斜槽，工艺上比较容易实现，但效果不明显，而且如果斜槽距离太大，发电
机的电气性能会受影响；采用转子斜极，将转子磁钢、磁极扭到合理的尺寸，工艺上难度较
大，而效果也不明显；因此，大多采用分数槽绕组。

　　分数槽绕组：

　　每极每相槽数

q=Zs/2mp=a c/d

　　每极槽数　　

Q=Zs/2p=A C/D

　　式中：

Zs 为定子槽数；m 不绕组相数；p 为发电机极对数；A、a 为整数；c/d、C/D 为不