大，以避免过早出现扭转振型。调整后结构的前三阶段振型分别为横向平动、纵向平动及转
动；周期分别为

1.065、1.046、0.820 s，两个平动周期相近，且大于转动周期较多，自振特

性是合理的。与常规火电项目主厂房相比，第三代核电常规岛主厂房的自振周期较小，其主
要原因为核电厂主厂房的设备及管道荷载较大，从而要求结构的构建截面比常规火电项目
要大，所以核电厂主厂房结构刚度大于常规火电，核电厂主厂房自振周期较小。

 

　　

3.3 抗震设计 

　　根据中国地震局地质研究所提供的相关报告，该核电工程常规岛主厂房框架结构弹性
分析按

7 度，地震动峰值加速度 0.1g，场地类别为 I 类，特征周期 0.25s。 

　　对于

HM 厂房，结构弹性阶段地震作用按上述报告中提供的常规岛地面加速度反应谱

计算，并补充进行

SSE 级地震下的弹塑性变形验算，以保证结构在 SSE 级地震下不会倒塌。

 
　　

 

　　抗震分析采用振型分解反应谱法并按

CQC 组合方式计算横向和纵向地震作用，计算中

钢结构阻尼比按多层钢结构考虑取

0.035，计算重力荷载代表值的组合值系数 ψi (也用作模

态分析时各参振质点质量的折减系数

)按表 1 取用。 

　　抗震分析时按主行车停靠在

1 轴一侧（主行车的停车位置）进行质量源计算，不考虑

主行车运行在其他位置上的地震作用。

 

　　表

1 重力荷载代表值的组合值系数 

　　荷载类别

 组合值系数 ψi 

　　恒荷载

 1.0 

　　一般设备荷载

 1.0 

　　

MSR 0.8 

　　除氧器和加热器

 0.8 

　　吊车

 1.0 

　　计算框架用的楼面活荷载

 0.5 

　　汽机房屋面荷载

 0 

　　

 

　　

 MSR 立式布置是抗震 的布置方式，其下部连接，只传递竖向力，中部与运转层楼面

水平向连接，所受地震力全部传到运转层，模态分析时可以发现

MSR 设备对结构的振型影

响很大，设计中合理布置运转层与

MSR 的水平传力钢梁，使地震力合理、明确地传到框架

结构上。

 

　　根据第三代核电常规岛主厂房的布置特点可知，除周边结构为带支撑的框架结构以支
撑为主要水平抗震体系外，其余各榀均匀为钢框架结构。由于框架结构自身承受水平地震力，
主厂房的中间层（

-7.5m）及运转层（10.9m）为混凝土楼面结构，可以有效地加强结构的

整体性。

 

　　由抗震分析可知，在纵向地震作用下，因设备质量分布均匀，结构的抗震性能良好，
两侧支撑承担大部分水平地震力；而在横向地震作用下，因设备集中在

1 轴一侧，此侧水

平地震力远大于另一侧，所以设计中将

1 轴处垂直支撑加大，另一方面因为支撑截面的加

大，

1 轴处的抗侧向力刚度也有显著提高，结构的刚度中心向此侧偏移，接近横向水平地

震力合力中心，结构更加合理。

 

　　第三代核电常规岛主厂房抗震由位移控制，

MSR 设备要求运转层（10.9m）在地震作

用下控制位移不超过

18mm，柱脚标高-14.5m，柱高 h=25.4m,层间位移角 θe =1/1411，远小

于《建筑抗震规范》规定的多、高层钢结构

[θe]=1/300。为满足位移要求在运转层以下周边框架

均设置交叉支撑，增加刚度，而在运转层以上采用单撑。