第

卷

2010

年第

期

无”脱硫装置，吸收塔烟气流速的设计还应该与之
结合起来考虑，由于无旁路，一旦出现“石膏雨”，导
致机组停运，降低了脱硫装置的可靠性。因此，“三
无”脱硫装置塔内烟气流速不宜设计过高，并应留
有足够裕量，一般应低于

3.8 m/s

。

2.1.3

选择合适的除雾器类型

平板式除雾器设计流速一般在

3.5～4.5 m/s

左

右，屋脊式除雾器设计流速比平板式除雾器高，一
般为

3.8～7 m/s

左右，屋脊式除雾器对烟气流速的

适应范围更宽些，烟气通过叶片法线的流速要小于
塔内水平截面的平均流速，即使塔内烟气流速偏
高，在通过除雾器时，由于流通面积增大而使得烟
气流速减小从而减少烟气带浆。另外，屋脊型除雾
器的结构较平板型除雾器更稳定，可以耐受的温度
较高，对于“三无”脱硫装置，为提高其可利用率，宜
选用能有效减少浆液夹带和安全性更好的屋脊式
除雾器。

在设计除雾器冲洗系统时要考虑的因素有：冲

洗面选择、冲洗水压力、冲洗强度、喷嘴角度、冲洗
频率、冲洗水水质等。喷嘴入口压力高，喷出浆液中
小粒径的比例增多易形成“石膏雨”，因此在设计上
对浆液循环泵至喷嘴入口处的管道、喷淋层及管件
等沿程阻力应详细计算，确定准确的循环泵扬程，
保证喷嘴的雾化效果。

2.1.4

采用较小液气比

液气比（

L/G

）是指单位时间内吸收塔循环浆液

量与吸收塔出口烟气的体积比。脱硫系统的液气比
是保证烟气中

、

及烟尘有效吸收的关键指

标之一，足够的液气比是保证脱硫效率的前提，吸
收塔的液气比一般控制在

13～18 L/m

为宜，液气比

也不能设计过高，太高的液气比会使烟气中的液滴
夹带量增多，同样会增大除雾器的负荷。因此在保
证脱硫效率的前提下，液气比越小越好。

2.1.5

“湿烟囱”内筒型式的改进

“湿烟囱”定义为用以排放饱和的且全部清洁

过的烟气的烟囱。目前电厂一般将采用湿法脱硫工
艺、取消

GGH

时的烟囱称为“湿烟囱”。对于湿烟囱

的设计，为尽可能减少从烟囱排放出去的液体并引
起烟囱降雨及环境污染，最有效的处理措施是湿烟
囱内能有效地收集烟气带入的较大液滴及防止烟
囱内壁上的液体被二次携带，为此要求内筒形线及
内衬表面应尽可能地平滑，烟囱排烟筒内烟气流速
不得超过酸液液膜撕裂的临界流速，该临界流速与
内衬表面的粗糙度有关。

为此，综合国内规程以及欧美国家的设计标

准，烟囱筒内流速一般按

18～20 m/s

取值，考虑实

际运行中煤质的变化情况，流速宜取下限值。某工
程每台锅炉吸收塔出口净烟气量（

BRL

工况）为

1 418 243 m

，烟道内筒直径取

7.4 m

，流速为

18.32 m/s

。烟囱总高度

210 m

，为满足环保对烟囱

出口流速的要求，烟囱内筒在

202 m

高处设置变

径，烟囱内筒直径由

7.4 m

收缩至

6 m

，变径管长度

6 m

，烟囱顶部留

2 m

的直段。烟囱内筒由“直筒型”

改为“直筒型

出口收缩段”型式设计，这样可以减

少烟流下洗，便于扩散，避免净烟气冷凝液在烟道
或烟囱里面沉积，同时在单台机组运行时，烟道与
烟囱入口位置为微负压状态，还可有效避免运行中
的烟气串风现象

[7-9]

。此方案的实施应在设计时综合

考虑其经济性和可行性。

2.1.6

烟囱内筒设置积液槽

从除雾器逃逸的液滴沉积在烟囱内筒的内表

面上，由于酸液量较大，随着液滴的不断沉积，它们
便会受到自身重力的作用向下流动，同时烟气也会
对液体施加一个与烟气流同一方向的拉力，当来自
烟气的力达到或超出液滴自身重力和内表面的附
着力时液体便会从烟道或内衬壁上脱落，然后液体
会重新进入烟气流并被携带出烟囱。为防止酸液的
二次携带，对采用钢内筒的烟囱的酸液排出设计建
议采用图

所示的型式。由于烟囱底部的淤积物中

含有酸液、灰尘、吸收塔逃逸的浆液等，淤积物的粘
度较大可能造成酸液排出管的堵塞和结垢，必要时
烟囱底部的积液槽或灰斗处应设置冲洗装管道和
冲洗喷嘴。

图

湿烟囱钢内筒的酸液排出管典型设计图

（烟囱底部不设置排灰斗）

2.2

运行操作中的注意事项

湿法烟气脱硫系统中“石膏雨”问题的分析及对策