3. 2A 离心风机（风量为 3 250 m 3 /h 时，风压为 918 Pa；风量为 1 688 m
3 /h 时，风压为 1 300 Pa），当风压为 1 160 Pa 时，风机风量为 2 476 m
3 /h，能满足烘干机在谷物烘干时对风量的要求。
1. 6 风机风压的校核
烘干机采用
4- 72 3. 2A 型离心风机，在满足烘干机风量时风压为 1 160
Pa，根据风机在烘干机中工作情况，其风压主要用于克服粮层阻力（p l）与热
风炉系统阻力（
p r），若不考虑烘干机内部风道及排风管（长短、大小）引起
的风压损失时，有：
p f = p l + p r（17）1. 6. 1 粮层阻力 p l p l = 9.
81（a u s+ b u 2 s 2）H（18）式中 a 阻力系数，对稻谷 a = 82
；
b 阻力
系数，对稻谷
b = 645
；
s 粮堆空隙率，对稻谷 s = 0. 5；u 透过粮层气流速
度；
u = F /3 600 A = 0. 54 m 2 /s，其中 A = 0. 4 1. 2 4 = 1. 92m 2；
H
粮层厚度，
H = 0. 096 m.
计算得：
p l = 65. 13 Pa 1. 6. 2 热风炉系统阻力 p r 经计算热风炉系统
阻力
p r = 600 Pa
（具体计算从略）。此时，
p f = p l + p r = 665. 13
Pa，故采用 4 72 3. 2A 离心风机，其风压能满足烘干机的要求。
2 电机的选配
2. 1 升运器参数确定烘干机采用综合式升运器（r L < h < r T），对其生
产率、消耗功率分别进行计算。
2. 1. 1 升运器生产率 G G = 3. 6c r V6 /a
（
19）式中 c 料斗容积，取 c
= 0. 54 V 6 /a；充满系数，取= 0. 7
；
r 物料容重，取 r = 0. 5 t/m 3
；
V
6
胶带速度，
V 6 = 1. 987m /s
；
a 斗距，取 a = 0. 179 5 m.
计算得：
G = 7. 532 t/h.
2. 1. 2 升运器消耗功率 N S N S = GH g /36 000
（
20）式中 H 提升高
度，
H = 2. 85 m；提升效率，垂直提升时= 0. 5 0. 7，取= 0. 6；计算得：
N S = 0. 097 kW.
2. 2 螺旋输送器的生产率与功耗计算烘干机包含上、下螺旋输送器，其中上
螺旋输送器作散粮用，下螺旋输送器作循环、排粮时之用。
2. 2. 1 上螺旋输送器生产率 G G =〔（D + 2 ）2 - d 2〕60 s n 4 r c /
4
（
21）式中 D
螺旋外径，
D = 0. 095 m；螺旋外径与壳体表面间的间隙，
取
= 0. 016 m
；
d
螺旋轴直径，
d = 0. 02 m；充满系数，= 0. 4
；
s 螺距，
s = 0. 075 m
；
n 4
螺旋转速，
n 4 = 617 r/m in
；
r
物料容重，
r = 0. 5
t/m 3
；
c
倾斜输送系数，当输送器作水平输送时，
c = 1
；计算得：
G = 6.
856 t/h.
2. 2. 2 上螺旋输送器消耗功率 N L N L = G g（I P W 0 + H
）
/3
600
（
22）式中 I P 被送物料运送行程的水平投影距离，取 I P = 1. 125 m；
W 0
被送物料在输送管内运动阻力系数，对于谷物，
W 0 = 1. 2
；
H 物料提
升高度，该螺旋输送器为水平送料，即
H = 0；修正系数，当螺旋输送器倾斜
角
B < 20 时，取= 1
；计算得：
N L = 0. 025 kW.
经上述计算，升运器与上螺旋输送器的总消耗功率为：
N S + N L = 0.
122 kW，电机功率 N C
按式（
23）计算：N C = K j（N S + N L
）
/ 1 2（
23）式中 K j 功率储备系数，取 K j = 1. 4；1 第一级皮带传动效率系数，1 =
0. 85；2 第二级皮带传动效率系数，2 = 0. 80
；计算得：
N C = 0. 25 kW
采用
Y801 4 0. 55 kW 1 400 r/m in 电动机时能满足设计要求。
2. 2. 3 下螺旋输送器生产率 G G =〔（D + 2 ）2 - d 2〕60 s n r c /