η：折减系数
ａ：玻璃短边边长：１２００．０ｍｍ
ｂ：玻璃长边边长：１２００．０ｍｍ
ＢＴ＿Ｌ 中空玻璃内侧玻璃厚度为：８．０００（ｍｍ）
ＢＴ＿ｗ 中空玻璃外侧玻璃厚度为：８．０００（ｍｍ）
ψ：玻璃板的弯矩系数，按边长比 ａ／ｂ查
表 ６．１．２－１得：０．０４２
Ｗｋ１ 中空玻璃分配到外侧玻璃的风荷载标准值 （Ｎ／ｍｍ＾２）
Ｗｋ２ 中空玻璃分配到内侧玻璃的风荷载标准值 （Ｎ／ｍｍ＾２）
ｑＥｋ１ 中空玻璃分配到外侧玻璃的地震作用标准值 （Ｎ／ｍｍ＾２）
ｑＥｋ２ 中空玻璃分配到内侧玻璃的地震作用标准值 （Ｎ／ｍｍ＾２）
Ｗｋ１＝１．１ Ｗｋ ＢＴ＿ｗ＾３／（ＢＴ＿ｗ＾３＋ＢＴ＿Ｌ＾３）＝０．５５０
Ｗｋ２＝Ｗｋ ＢＴ＿Ｌ＾３／（ＢＴ＿ｗ＾３＋ＢＴ＿Ｌ＾３）＝０．５００
ｑＥｋ１＝ｑＥｋ ＢＴ＿ｗ＾３／（ＢＴ＿ｗ＾３＋ＢＴ＿Ｌ＾３）＝０．０８２
ｑＥｋ２＝ｑＥｋ ＢＴ＿Ｌ＾３／（ＢＴ＿ｗ＾３＋ＢＴ＿Ｌ＾３）＝０．０８２
在垂直于玻璃平面的风荷载和地震作用下玻璃截面的最大应力标准值计算（Ｎ／ｍｍ＾２）
在风荷载作用下外侧玻璃参数θ＝Ｗｋ１ ａ＾４／（Ｅ ｔ＾４）
＝３．８７
η：折减系数，按θ＝３．８７
查 ６．１．２－２表得：１．００
在风荷载作用下外侧玻璃最大应力标准值σＷｋ＝６ ψ Ｗｋ１ ａ＾２ η／ｔ＾２
＝３．１３３Ｎ／ｍｍ＾２
在地震作用下外侧玻璃参数θ＝ｑＥＫ１ ａ＾４／（Ｅ ｔ＾４）
＝０．５８
η：折减系数，按θ＝０．５８
查 ６．１．２－２表得：１．００
在地震作用下外侧玻璃最大应力标准值σＥｋ＝６ ψ ｑＥｋ１ ａ＾２ η／ｔ＾２
＝０．４６７Ｎ／ｍｍ＾２
σ：外侧玻璃所受应力：
采用 ＳＷ＋０．５ＳＥ组合：
σ＝１．４ σＷＫ＋０．５ １．３ σＥＫ
＝１．４ ３．１３３＋０．５ １．３ ０．４６７
＝４．６９０Ｎ／ｍｍ＾２
在风荷载作用下内侧玻璃参数θ＝Ｗｋ２ ａ＾４／（Ｅ ｔ＾４）
＝３．５２
η：折减系数，按θ＝３．５２
查 ６．１．２－２表得：１．００
在风荷载作用下内侧玻璃最大应力标准值σＷｋ＝６ ψ Ｗｋ１ ａ＾２ η／ｔ＾２
＝２．８４９Ｎ／ｍｍ＾２
在地震作用下内侧玻璃参数θ＝ｑＥＫ２ ａ＾４／（Ｅ ｔ＾４）
＝０．５８
η：折减系数，按θ＝０．５８
查 ６．１．２－２表得：１．００
在地震作用下内侧玻璃最大应力标准值σＥｋ＝６ ψ ｑＥｋ２ ａ＾２ η／ｔ＾２
＝０．４６７Ｎ／ｍｍ＾２
σ：内侧玻璃所受应力：
采用 ＳＷ＋０．５ＳＥ组合：
σ＝１．４ σＷＫ＋０．５ １．３ σＥＫ
＝１．４ ２．８４９＋０．５ １．３ ０．４６７
＝４．２９１Ｎ／ｍｍ＾２
中空玻璃最大应力设计值应为内、外侧玻璃最大应力设计值中的大者，为：４．６９０Ｎ／ｍｍ＾２
ｄｆ：在风荷载标准值作用下挠度最大值（ｍｍ）
Ｄ：玻璃的刚度（Ｎ．ｍｍ）
ｔｅ：玻璃等效厚度 ｔｅ＝０．９５ （Ｂｔ＿Ｌ＾３＋Ｂｔ＿ｗ＾３）＾（１／３）＝９．６ｍｍ
ν：泊松比，按 ＪＧＪ１０２－２００３５．２．９条采用，取值为 ０．２０
μ：挠度系数：０．００４
Ｄ＝（Ｅ ｔｅ＾３）／１２（１－ν＾２）
＝５４８７２００．００（Ｎ．ｍｍ）
ｄｆ＝μ Ｗｋ ａ＾４ η／Ｄ
＝１．５（ｍｍ）
由于玻璃最大应力设计值σ＝４．６９０Ｎ／ｍｍ＾２≤ｆｇ＝８４．０００Ｎ／ｍｍ＾２
玻璃的强度满足！
由于玻璃的最大挠度 ｄｆ＝１．５ｍｍ，小于或等于玻璃短边边长的 ６０分之一 ２０．０００（ｍｍ）
玻璃的挠度满足！
６．玻璃温度应力计算：
校核依据：σｍａｘ≤［σ］＝５８．８００Ｎ／ｍｍ＾２
（１）在年温差变化下，玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生的
挤压温度应力为：
Ｅ：玻璃的弹性模量：０．７２ １０＾５Ｎ／ｍｍ＾２
α＾ｔ：玻璃的线膨胀系数：１．０ １０＾－５
△Ｔ：年温度变化差：６２．２００℃
ｃ：玻璃边缘至边框距离， 取 ５ｍｍ
ｄｃ：施工偏差，可取：３ｍｍ ，按 ５．４．３选用
ｂ：玻璃长边边长：１．２００ｍ
在年温差变化下，玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生的
温度应力为：
σｔ１＝Ｅ（ａ＾ｔ △Ｔ－（２ｃ－ｄｃ）／ｂ／１０００）
＝０．７２ △Ｔ－７２ （２ ５－３）／ｂ
＝０．７２ ６２．２００－７２ （２ ５－３）／１．２００
＝－３７５．２１６Ｎ／ｍｍ＾２
计算值为负，挤压应力取为零．
０．０００Ｎ／ｍｍ＾２＜５８．８００Ｎ／ｍｍ＾２
玻璃边缘与边框间挤压温度应力可以满足要求
（２）玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力：