ΔPms 

―空气冲击波超压计算值； 

　　

Ph 

―核武器爆炸土中 h 深处压缩波的最大压力； 

　　

Ρc 

―核武器爆炸地面冲击波作用在结构上的动荷载； 

　　

qe 

―核武器爆炸地面冲击波作用在结构构件上的均布等效静荷载。 

　　（

2）甲、乙类人防地下室常规武器爆炸等效静荷载 qce 可根据《人防规范》第 4.3 节及附

录

B 公式按以下顺序逐步确定: 

　　

C

→ΔPcm →Pch → →qce ； 

　　式中

: C

―等效 TNT 装药量，按国家现行有关规定取值； 

　　

ΔPcm 

―常规武器地面爆炸空气冲击波最大超压，根据抗力级别直接选取； 

　　

Pch 

―常规武器地面爆炸空气冲击波感生的土中压缩波的最大压力； 

　　

 

―常规武器地面爆炸作用在土中结构上的均布动荷载； 

　　

qce 

―常规武器地面爆炸作用在结构构件上的均布等效静荷载。 

　　

3.2.2 查规范表 

　　为方便工程设计人员，《规范》在第

4.7 节和 4.8 节以表格形式分别给出了各类人防构件

常规武器爆炸均布等效静荷载值和核爆炸均布等效静荷载值。由于表内所列荷载值都是在假
定条件下根据规范公式计算得到的，因此若实际工程不满足查表条件，就需按公式计算。

 

　　

3.3 荷载组合和内力分析 

　　作用在防空地下室结构上的荷载，应包括

:爆炸荷载（指常规武器爆炸动荷载及核爆动

荷载，

 下同） 、上部建筑物自重、土压力、水压力及防空地下室的自重等，规范中对防空地

下室不同部位等效静荷载与静荷载同时作用时应考虑的荷载组合以表格形式给出（见规范
表

4.9.2 和表 4.9.3） ，结构设计时可根据各工程的结构特点结合表格确定所需进行荷载组

合的项目。在进行荷载组合时，需要明确两个问题

:一是上部建筑物自重标准值的确定，规

范的条文说明中第

4.9.3 条已详细说明了各种不同的上部结构型式，在进行荷载组合时可分

为全部考虑、考虑一半和不考虑三种情况，设计时应认真分析确定。二是顶板的组合中是否
考虑上部建筑物的倒塌荷载值，因为倒塌荷载的作用时间滞后于冲击波峰值作用时间，且
规范规定的倒塌荷载产生的静荷载值为

50 kN /m2 ，小于冲击波对顶板的等效静荷载值，

因此在顶板荷载组合中不必计入倒塌荷载值。

 

　　在防空地下室结构的设计中，其承载力设计应采用下列极限状态设计表达式

: 

　　

 

　　需要指出的是几个系数的定义

: 

―结构重要性系数，取 1.0； ―永久荷载分项系数，有

利取

1.0，不利取 1.2； 

―等效静荷载分项系数，取 1.0；fcd―混凝土动力强度设计值；

fyd

―钢筋动力强度设计值； ―几何参数。 

　　由上式可明显看出人防设计的特点（如前所述）

 ，这样与平时状态下的内力情况进行

比较，取最不利组合内力进行截面设计。底板设计可不考虑常规武器地面爆炸作用，仅需满
足人防构造要求即可。

 

　　求出构件的内力和配筋后，剩下需注意的问题就只有一些构造要求了，《规范》第

4.11

节中已作了很详细的规定，结构设计人员只需认真研究体会规范条文的条件和适用范围，
结合工程实际情况就可顺利地完成人防地下室各主要构件的设计了。

 

　　

4 设计应注意的问题 

　　（

1）设计前应取得当地人防部门对人防地下室设计方案的审批意见，包括人防地下室

类型、抗力级别、规模等。不同类型、不同抗力级别、不同规模的人防地下室，

 其口部设置数

量不同、投资也相差较大。

 

　　（

2）人防区域划分要清楚。出入口部防护密闭门以外区域均为非人防区。人防汽车库和

人防物资库一般要由一个汽车坡道作为主要出入口，汽车坡道及其出地面所经过的通道均